Интернет-магазин инструмента. — yato-tools.ru. Электротовары и инструмент.

Продажа и доставка ручного и элетрического инструмента.

Закрыть
Кабел

Проверка кабеля по току короткого замыкания: Проверка кабелей электроустановок напряжением до 1 кВ на термическую стойкость и невозгорание

alexxlab

Содержание

Проверка кабелей электроустановок напряжением до 1 кВ на термическую стойкость и невозгорание

При протекании тока короткого замыкания (КЗ) по кабелям, их токопроводящие жилы нагреваются, что в ряде случаев приводит к разрыву оболочек кабелей, разрушению концевых заделок, пожару в кабельных сооружениях и большим материальным потерям. Даже в тех случаях, когда пожар не возникает, физико-химические свойства изоляции кабелей существенно изменяются и возрастает вероятность их последующего электрического пробоя, что в конечном итоге также приводит к значительным материальным потерям. Для предотвращения пожаров и поддержания надежности электроустановок на приемлемом уровне необходимо, при выборе силовых кабелей, учитывать максимально возможные термические действия токов КЗ, а в процессе эксплуатации, после каждого КЗ, необходимо выполнять расчет температуры токопроводящих жил и заменять кабели с расчетными значениями температуры, превысившими предел термической стойкости.

Указанные цели применительно к электроустановкам переменного тока напряжением до 1 кВ, в настоящее время, трудно достижимы из-за отсутствия четких и однозначных критериев для принятия решений, из-за недостаточной распространенности современных методик и средств расчета КЗ.

Неоднозначность критериев проявляется в расхождении требований по расчетным условиям проверки, сформулированных в государственном стандарте и в отраслевых научно-технических документах. Согласно действующему государственному стандарту [1], в качестве расчетной точки КЗ следует принимать такую точку на расчетной схеме, при КЗ в которой проводник подвергается наибольшему термическому воздействию. Очевидно, что наибольшее термическое воздействие будет при КЗ в начале кабельной линии. Однако отраслевая научно-техническая документация допускает проведение выбора и проверок силовых кабелей, в электроустановках напряжением до 1 кВ на не возгорание, по условиям КЗ, удаленного от начала кабельной линии на 20 метров.

Государственный стандарт и отраслевые научно-технические документы не дают четкого ответа и на вопрос какое КЗ, металлическое или дуговое, следует рассматривать при выборе и проверке кабелей на термическую стойкость и не возгораемость.

С точки зрения практики и опыта эксплуатации электроустановок, критерием выбора и проверки кабелей по условиям термического действия токов КЗ должно быть расчетное максимальное значение температуры жил кабелей к моменту отключения дугового КЗ в начале кабельной линии или металлического КЗ в конце кабельной линии. КЗ, возникшее между головной и концевой разделками кабелей может быть только дуговым, т. к. металлическое соединение, с контактным давлением, превышающим электродинамические силы, раздвигающие замкнувшиеся проводники, по длине кабеля практически ничем не может быть обеспечено. Многочисленные эксперименты с КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ, показали, что металлическое КЗ возникает лишь при искусственно созданных условиях, например, при наложении термически стойкой штатной закоротки.

Если закоротка наложена в начале кабельной линии, то ток КЗ от источника по кабелям протекать не будет и, следовательно, металлическое КЗ может рассматриваться в качестве расчетного вида лишь в конце кабельной линии.

Современная методика расчета КЗ в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ, рекомендованная ГОСТ [2], на практике применяется редко. Обусловлено это сложностью комплексного учета всех факторов, влияющих на ток КЗ, особенно для продолжительных КЗ, отключаемым резервными защитами. При ручном расчете обычно получают лишь значение тока для начального момента КЗ, как это делается, например, в методических указаниях фирмы ОРГРЭС [3]. Для расчета токов и интегралов Джоуля КЗ длительностью более 0,1 с целесообразно использовать компьютерные программы. Примером такой программы может служить программа GUEXPERT, комплексно учитывающая нелинейное сопротивление электрической дуги, увеличение сопротивления кабелей, обусловленное нагревом их жил, и электромагнитный переходной процесс в асинхронных электродвигателях.

Программа выполняет расчет токов и температур токопроводящих жил с учетом процессов теплообмена между жилами и изоляцией кабелей по ГОСТ [4]. Комплексный учет многих факторов влияющих на процесс КЗ, позволяет получить расчетные значения токов близкие к реальным значениям, что подтверждено многочисленными экспериментами. Программа имеет графический интерфейс и автоматизированную базу данных со всеми необходимыми для расчета параметрами элементов расчетных схем, включая внутренние сопротивления автоматических выключателей и плавких вставок предохранителей, переходные сопротивления разъемных и разборных контактов. Компьютерный расчет позволяет избежать выбора кабелей с чрезмерно завышенными сечениями. Более чем десятилетний опыт использования программы GUEXPERT на энергетических объектах и в ведущих проектных организациях России и СНГ подтвердил ее соответствие современным требованиям. Демонстрационную версию программы можно найти в интернете на сайте http://es.mpei.ac.ru или получить по электронной почте обратившись по адресу GusevYP@mpei.
ru.

С помощью программы GUEXPERT выполнен расчетно-теоретический анализ различных расчетных условий выбора и проверки кабелей на не возгораемость на примере электроустановки, принципиальная схема которой приведена на рис. 1. Параметры основных элементов схемы соответствуют наиболее часто применяющимся на электростанциях электроустановкам с трансформаторами мощностью 1000 кВА и преимущественно двигательной нагрузкой. На рассматриваемой схеме двигательная нагрузка представлена эквивалентным асинхронным электродвигателем мощностью 420 кВт. Путем проведения вариантных расчетов определялась температура токопроводящих жил кабеля типа АВВГ при дуговых и металлических трехфазных КЗ в начале и в конце кабельных линий в зависимости от продолжительности КЗ. Расчеты проводились с полным комплексным учетом всех вышеперечисленных факторов, влияющих на процесс КЗ, в соответствии с рекомендациями ГОСТ и методических указаний ОРГРЭС [1-4].

На рис. 2 показаны результаты расчета металлических КЗ в начале кабельной линии. Из расчетов следует, что при продолжительности КЗ 0,5 с, складывающейся из времени действия резервной защиты и полного времени отключения автоматического выключателя, сечение токоведущих жил кабеля в линиях, отходящих от щита переменного тока, по условию не возгорания должно быть не менее 120 мм

2. По типовым проектам, широко применявшимся в 80-е годы, на электроустановках напряжением 0,4 кВ собственных нужд электростанций допускалось использование кабелей с сечением жил 35 мм2. Таким образом, многие из действующих электроустановок имеют кабели, не отвечающие жестким требованиям государственного стандарта и отраслевых нормативно-технических документов.

Если опираясь на здравый смысл и опыт эксплуатации электроустановок считать, что КЗ в начале кабельной линии могут лишь дуговыми, то в присоединениях щита переменного тока могут использоваться кабели с сечением жил 70 мм2, рис. 3. Практически такой же результат получается, если принять в качестве расчетного металлическое КЗ удаленное от начала кабельной линии на 20 м, рис. 4. Именно такой подход к выбору расчетной точки предлагается в циркуляре РАО «ЕЭС РОССИИ» № Ц-02-98 (Э) от 16.03.98 года. Выбор и проверка кабелей по термическому действию тока дугового КЗ в начале кабеля фактически не противоречит ГОСТ, так как он допускает учет вероятностных характеристик КЗ при условии соответствующего обоснования их в ведомственных нормативно-технических документах [1, п. 1.1.4]. Обосновать выбор расчетной точки в 20 м от начала кабельной линии более трудно, чем утверждение о дуговом характере КЗ в кабеле.

Короткие кабельные линии следует проверять и по условию металлического КЗ в конце линии, т. к. тепловой режим их может оказаться более тяжелым нежели при дуговых КЗ в начале кабельной линии. Так, например, кабель сечением 70 мм2, при длине менее 13 метром не соответствует требованиям не возгораемости при металлическом КЗ продолжительностью 0,5 с в конце линии, хотя и соответствует требованиям не возгораемости по условию дугового КЗ в начале линии.

Выводы

1. В новом издании «Правил устройства электроустановок» необходимо однозначно и четко сформулировать расчетные условия для выбора и проверки кабелей электроустановок напряжением до 1 кВ по условиям термической стойкости и невозгораемости.

2. Проверку не возгораемости кабелей, по мнению авторов, следует проводить по температуре нагрева токопроводящих жил к моменту отключения резервной защитой дугового КЗ в начале кабельной линии и металлического КЗ в конце кабельной линии.

3. Для практического расчета термического действия тока КЗ на кабели электроустановок переменного тока напряжением до 1 кВ может быть использована компьютерная программа GUEXPERT, разработанная на кафедре Электрические станции МЭИ (ТУ).

Список литературы

1. ГОСТ 30323-95. Короткие замыкания в электроустановках. Методика расчета электродинамического и термического действия тока короткого замыкания.

2. ГОСТ 28249-93. Короткие замыкания в электроустановках. Методика расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ.

3. Методические указания по расчету токов короткого замыкания в сети напряжением до 1 кВ электростанций и подстанций с учетом влияния электрической дуги. — М.: Служба передового опыта ОРГРЭС, 1993.

4. ГОСТ 28895-91 (МЭК 949-88). Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева.

 

Рис. 1. Расчетная схема рассматриваемой электроустановки (копия с экрана при работе с программой GUEXPERT)

 

Рис. 2. Температура токопроводящих жил кабеля АВВГ к моменту отключения трехфазного металлического КЗ в начале кабельной линии в зависимости от продолжительности КЗ и от сечения жил

 

Рис. 3. Температура токопроводящих жил кабеля АВВГ к моменту отключения трехфазного дугового КЗ в начале кабельной линии в зависимости от продолжительности КЗ и от сечения жил

 

Рис. 4. Температура токопроводящих жил кабеля АВВГ к моменту отключения трехфазного металлического КЗ в конце кабельной линии в зависимости от продолжительности КЗ и от сечения жил


Гусев Ю.П., канд. техн. наук, МЭИ (ТУ).

Шиша М.А., канд. техн. наук, ООО КРУШ.


Кабельные линии. Выбор сечения с учетом тока КЗ.

В настоящее время в сетях классов напряжения от 6 до 500 кВ активно применяются однофазные кабели с изоляцией из сшитого полиэтилена, имеющие медный экран. Выбор сечения экрана – одна из важных задач, которую приходится решать при проектировании кабельных линий.

Производители кабелей стремятся облегчить потребителям выбор сечений экрана и в своих каталогах приводят зависимость этого параметра от величины тока КЗ и длительности его отключения, причем у разных фирм расчетные данные не совпадают. Михаил Викторович Дмитриев предлагает уточнить эти данные в части учета апериодической составляющей тока короткого замыкания.

ЭКРАНЫ ОДНОФАЗНЫХ КАБЕЛЕЙ 6–500 кВ

Выбор сечения с учетом апериодической составляющей тока КЗ

Действующий ГОСТ Р МЭК 60949-2009 «Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева», к сожалению, излишне детален и по этой причине практически не применяется.

В сложившихся условиях оправданным оказывается применение простых методов теплового расчета кабелей, точность которых, хотя и не очень велика, но вполне соответствует неопределенности исходных данных. Поэтому большинство проектировщиков не используют стандарт МЭК, а ориентируются на каталоги кабельных заводов, где даны готовые зависимости сечения экрана кабеля от величины тока КЗ и длительности его отключения.

КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ В КАБЕЛЕ

Конструкция однофазного кабеля 6–500 кВ включает жилу, изоляцию, медный экран, полиэтиленовую оболочку. При повреждении изоляции однофазного кабеля ток КЗ IК от сети проходит по жиле кабеля до места повреждения, далее через поврежденную изоляцию попадает в экран, по которому идет в его заземляющие устройства, расположенные в одном или в обоих концах кабеля.

У всех производителей кабелей при выборе сечения жилы в каталогах дается один и тот же коэффициент КЖ = 0,143 кА/мм2 (медная жила). Что касается выбора сечения медного экрана, то здесь у фирм нет единого мнения, и коэффициенты КЭ в разных каталогах различаются, находясь в диапазоне от КЭ = 0,153 до КЭ = 0,203 кА/мм2 (минимальное и максимальное значение отличаются примерно на 30%). Это означает, что и сечения экранов кабелей, выбранные по (2), будут отличаться у продукции разных компаний на величину до 30%.

Конструкция однофазных кабелей 6–500 кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена, а также применяемые технологии и материалы, у производителей в известной мере идентичны. Поэтому не может не вызвать удивления различие до 30% приводимых в каталогах значений КЭ (при том что значения КЖ полностью совпадают).

В каталогах АВВ, Nexans, «Южкабеля», «Севкабеля», «Электрокабеля» (Кольчугино) для проверки соответствия сечения жилы токам КЗ используется коэффициент КЖ = 0,143 кА/мм2.

Рост тепловыделения означает увеличение нагрева жилы и экрана. Например, если без учета апериодической составляющей тока за время КЗ экран кабеля нагревался от ТН = 80 °С до ТК = 350 °С, т.е. на ΔТЭ = ТК – ТН = = 270 °С, то с учетом КА = 1,698 нагрев экрана соразмерно возрастет до ΔТЭ = 1,698 • 270 = 460 °С. Значит, после нагрева температура экрана составит около ТК = ΔТЭ + ТН = 460 + 80 = = 540 °С (цифры указаны без учета тепла, отводимого от экрана в изоляцию и оболочку, т.е. предполагается адиабатический характер процесса).

Очевидно, что апериодическая составляющая тока КЗ сети требует учета при проверке (при выборе) сечений жилы и экрана, особенно при малом времени отключения. Однако прежде следует определить правила выбора закладываемого в расчеты времени отключения КЗ, от которого существенно зависит КА и роль апериодической составляющей.

Время отключения КЗ определяется тем, какие именно защиты (основные, резервные) будут отключать кабель и какие у них выдержки времени. Выбор закладываемого в расчеты времени отключения также было бы уместно увязать со степенью ответственности кабельной линии, ведь для наиболее важных линий можно сделать излишние запасы по времени, а для второстепенных – проводить выбор сечений при минимальных выдержках времени, экономя на сечении экрана.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Роль апериодической составляющей в нагреве жилы и экрана зависит от времени отключения КЗ. При малом времени роль апериодической составляющей существенно возрастает, а конечная температура жилы и экрана, сечение которых выбрано по распространенной формуле (2), может значительно превзойти допустимые значения, составляющие соответственно 250 и 350 °С.

В настоящее время от перегрева изоляции КЛ спасает то, что кабельные линии недогружены и перед КЗ температура жилы и экрана составляет не 80–90 °С, как в (2), а не более 20–30 °С; сечение жилы и экрана проверяется в течение 1 с, тогда как на самом деле время отключения КЗ даже с учетом действия УРОВ не превосходит 0,6–0,8 с.

К сожалению, в настоящее время отсутствуют четкие правила выбора времени и среди проектировщиков нет единого мнения о том, на действие какой защиты (основной или резервной) надо ориентироваться. Поэтому появление в формуле (6) для проверки термической стойкости жилы и экрана нового коэффициента KA, входящего в произведение KA tK, – это удобный повод для специалистов отрасли обсудить и отразить в стандартах правила выбора tK.

Ссылка:

Кабельные линии. Выбор сечения с учетом тока КЗ.docx

Кабельные линии. Выбор сечения с учетом тока КЗ.pdf

Выбор проводников по устойчивости к току к.з.

Сечение кабелей, мм кв
162535507095120150185
Алюминиевые жилы
0,25
0,5
0,75
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0		3,12
2,20
1,80
1,56
1,28
1,10
0,985
0,90
0,83
0,78
0,73
0,70
0,66
0,640		4,88
3,45
2,80
2,44
2,00
1,72
1,54
1,40
1,30
1,24
1,15
1,10
1,04
1,00		6,85
4,80
3,95
3,40
2,80
2,40
2,16
1,97
1,80
1,70
1,60
1,52
1,45
1,40		9,75
6,90
5,60
4,85
4,00
3,45
3,08
2,80
2,60
2,44
2,30
2,18
2,10
2,00		13,70
9,65
7,90
6,80
5,55
4,80
4,30
3,95
3,65
3,40
3,20
3,00
2,90
2,80		18,50
13,00
10,65
9,25
7,55
6,55
5,85
5,35
4,95
4,65
4,35
4,15
3,95
3,80		23,40
16,50
13,50
11,80
9,55
8,25
7,40
6,75
6,25
5,85
5,50
5,23
5,00
4,80		29,25
20,00
16,90
14,60
11,90
10,30
9,20
8,40
7,80
7,30
6,90
6,53
6,23
6,00		36,00
25,45
20,50
18,00
14,75
12,75
11,40
10,40
9,60
9,00
8,50
8,10
7,70
7,35
Медные жилы
0,25
0,5
0,75
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0		4,63
3,28
2,68
2,32
1,90
1,64
1,47
1,34
1,24
1,16
1,09
1,04
0,99
0,95		7,25
5,12
4,19
3,63
2,96
2,56
2,30
2,10
1,94
1,81
1,70
1,62
1,55,
1,48		10,2
7,16
5,85
5,00
4,15
3,58
3,20
2,93
2,71
2,50
2,39
2,27
2,16
2,07		14,5
10,4
8,37
7,25
5,92
5,12
4,58
4,19
3,88
3,62
3,41
3,25
3,09
3,06		20,2
14,3
11,7
10,1
8,30
7,18
6,42
5,86
5,43
5,05
4,78
4,55
4,32
4,15		27,5
19,5
15,9
13,8
11,3
9,72
8,71
7,95
7,36
6,90
6,48
6,16
5,86
5,63		34,8
24,6
20,0
17,4
14,2
12,3
11,0
10,0
9,30
8,70
8,20
7,80
7,40
7,10		43,5
30,7
25,0
21,8
17,8
16,6
13,8
12,6
11,6
10,9
10,2
9,75
9,25
8,88		53,5
38,0
31,0
26,8
21,9
19,0
17,0
15,5
14,4
13,4
12,6
12,0
11,4
11,0

Допустимые токи односекундного короткого замыкания

Номинальное сечение жилы, мм² Допустимый ток односекундного короткого замыкания кабелей, кА, с изоляцией
из поливинилхлоридного пластиката из сшитого полиэтилена
с медной жилой с алюминиевой жилой с медной жилой с алюминиевой жилой
1,5 0,17 — 0,21 —
2,5 0,27 0,18 0,34 0,22
4,0 0,43 0,29 0,54 0,36
6,0 0,65 0,42 0,81 0,52
10,0 1,09 0,70 1,36 0,87
16,0 1,74 1,13 2,16 1,40
25,0 2,78 1,81 3,46 2,24
35,0 3,86 2,50 4,80 3,09
50,0 5,23 3,38 6,50 4,18
70,0 7,54 4,95 9,38 6,12
95,0 10,48 6,86 13,03 8,48
120,0 13,21 8,66 16,43 10,71
150,0 16,30 10,64 20,26 13,16
185,0 20,39 13,37 25,35 16,53
240,0 26,80 17,54 33,32 21,70

При продолжительности короткого замыкания, отличающейся от 1 с, значения токов короткого замыкания, указанные в таблице , необходимо умножить на коэффициент


где τ – продолжительность короткого замыкания, с.

Максимальная продолжительность короткого замыкания не должна превышать 5 с.

Расчет токов короткого замыкания | Заметки электрика

Здравствуйте, уважаемые читатели и посетители сайта «Заметки электрика».

У меня на сайте есть статья про короткое замыкание и его последствия. Я в ней приводил случаи из своей практики.

Так вот чтобы минимизировать последствия от подобных аварий и инцидентов, необходимо правильно выбирать электрооборудование. Но чтобы его правильно выбрать, нужно уметь  рассчитывать токи короткого замыкания.

В сегодняшней статье я покажу Вам как можно самостоятельно рассчитать ток короткого замыкания, или сокращенно ток к.з., на реальном примере.

Я понимаю, что многим из Вас нет необходимости производить расчеты, т.к. обычно этим занимаются, либо проектанты в организациях (фирмах), имеющих лицензию, либо студенты, которые пишут очередной курсовой или дипломный проект. Особенно понимаю последних, т.к. сам будучи студентом (в далеком двух тысячном году), очень жалел, что в сети не было подобных сайтов. Также данная публикация будет полезна энергетикам и электрикам для поднятия уровня саморазвития, или чтобы освежить в памяти когда-то прошедший материал.

Кстати, я уже приводил пример расчета защиты асинхронного двигателя. Кому интересно, то переходите по ссылочке и читайте.

Итак, перейдем к делу. Несколько дней назад у нас на предприятии случился пожар на кабельной трассе около цеховой сборки №10. Выгорел практически полностью кабельный лоток со всеми там идущими силовыми и контрольными кабелями. Вот фото с места происшествия.

Сильно вдаваться в «разбор полетов» я не буду, но у моего руководства возник вопрос о срабатывании вводного автоматического выключателя и соответствие его номинального тока для защищаемой линии. Простыми словами скажу, что их интересовала величина тока короткого замыкания в конце вводной силовой кабельной линии, т. е. в том месте, где случился пожар.

Естественно, что никакой проектной документации у цеховых электриков по расчетам токов к.з. на эту линию не нашлось, и мне пришлось самому производить весь расчет, который я выкладываю в общий доступ.

 

Сбор данных для расчета токов короткого замыкания

Силовая сборка №10, около которой случился пожар, питается через автоматический выключатель А3144 600 (А) медным кабелем СБГ (3х150) от понижающего трансформатора №1 10/0,5 (кВ) мощностью 1000 (кВА).

В скобках около марки кабеля указано количество жил и их сечение (как рассчитать сечение кабеля). 

Не удивляйтесь, у нас на предприятии еще много действующих подстанций с изолированной нейтралью на 500 (В) и даже на 220 (В).

Скоро буду писать статью о том, как в сеть 220 (В) и 500 (В) с изолированной нейтралью установить счетчик. Не пропустите выход новой статьи — подпишитесь на получение новостей.

Понижающий трансформатор 10/0,5 (кВ) питается силовым кабелем ААШв (3х35) с высоковольтной распределительной подстанции № 20.

Некоторые уточнения для расчета тока короткого замыкания

Несколько слов хотелось бы сказать про сам процесс короткого замыкания. Во время короткого замыкания в цепи возникают переходные процессы, связанные с наличием в ней индуктивностей, препятствующих резкому изменению тока. В связи с этим ток к.з. во время переходного процесса можно разделить на 2 составляющие:

  • периодическая (появляется в начальный момент и не снижается, пока электроустановка не отключится от защиты)
  • апериодическая (появляется в начальный момент и быстро снижается до нуля после завершения переходного процесса)

Ток к.з. я буду расчитывать по РД 153-34.0-20.527-98.

В этом нормативном документе сказано, что расчет тока короткого замыкания допускается проводить приближенно, но при условии, что погрешность расчетов не составит больше 10%.

Расчет токов короткого замыкания я буду проводить в относительных единицах. Значения элементов схемы приближенно приведу к базисным условиям с учетом коэффициента трансформации силового трансформатора.

Цель — это проверить вводной автоматический выключатель А3144 с номинальным током 600 (А) на коммутационную способность. Для этого мне нужно определить ток трехфазного и двухфазного короткого замыкания в конце силовой кабельной линии.

 

Пример расчета токов короткого замыкания

Принимаем за основную ступень напряжение 10,5 (кВ) и задаемся базисной мощностью энергосистемы:

  • базисная мощность энергосистемы Sб = 100 (МВА)

  • базисное напряжение Uб1 = 10,5 (кВ)

  • ток короткого замыкания на сборных шинах подстанции №20 (по проекту) Iкз = 9,037 (кА)

Составляем расчетную схему электроснабжения.

На этой схеме указываем все элементы электрической цепи и их параметры. Также не забываем указать точку, в которой нам нужно найти ток короткого замыкания. На рисунке выше я ее забыл указать, поэтому объясню словами. Она находится сразу же после низковольтного кабеля СБГ (3х150) перед сборкой №10.

Затем составим схему замещения, заменив все элементы вышеприведенной схемы на активные и реактивные сопротивления.

При расчете периодической составляющей тока короткого замыкания допускается активное сопротивление кабельных и воздушных линий не учитывать. Для более точного расчета активное сопротивление на кабельных линиях я учту. 

Зная, базисные мощности и напряжения, найдем базисные токи для каждой ступени трансформации:

Теперь нам нужно найти реактивное и активное сопротивление каждого элемента цепи в относительных единицах и вычислить общее эквивалентное сопротивление схемы замещения от источника питания (энергосистемы) до точки к.з. (выделена красной стрелкой).

Определим реактивное сопротивление эквивалентного источника (системы):

Определим реактивное сопротивление кабельной линии 10 (кВ):

  • Хо — удельное индуктивное сопротивление для кабеля ААШв (3х35) берем из справочника по электроснабжению и электрооборудованию А. А. Федорова, том 2, табл. 61.11 (измеряется в Ом/км)
  • l — длина кабельной линии (в километрах)

Определим активное сопротивление кабельной линии 10 (кВ):

  • Rо — удельное активное сопротивление для кабеля ААШв (3х35) берем из справочника по электроснабжению и электрооборудованию А.А. Федорова, том 2, табл. 61.11 (измеряется в Ом/км)
  • l — длина кабельной линии (в километрах)

Определим реактивное сопротивление двухобмоточного трансформатора 10/0,5 (кВ):

  • uк% — напряжение короткого замыкания трансформатора 10/0,5 (кВ) мощностью 1000 (кВА), берем из справочника по электроснабжению и электрооборудованию А.А. Федорова, табл. 27.6

Активным сопротивлением трансформатора я пренебрегаю, т.к. оно несоизмеримо мало по отношению к реактивному. 

Определим реактивное сопротивление кабельной линии 0,5 (кВ):

  • Хо — удельное сопротивление для кабеля СБГ (3х150) берем из справочника по электроснабжению и электрооборудованию А. А. Федорова, табл. 61.11 (измеряется в Ом/км)
  • l — длина кабельной линии (в километрах)

Определим активное сопротивление кабельной линии 0,5 (кВ):

  • Rо — удельное сопротивление для кабеля СБГ (3х150) берем из справочника по электроснабжению и электрооборудованию А.А. Федорова, табл. 61.11 (измеряется в Ом/км)
  • l — длина кабельной линии (в километрах)

Определим общее эквивалентное сопротивление от источника питания (энергосистемы) до точки к.з.:

Найдем периодическую составляющую тока трехфазного короткого замыкания:

Найдем периодическую составляющую тока двухфазного короткого замыкания:

Результаты расчета токов короткого замыкания

Итак, мы рассчитали ток двухфазного короткого замыкания в конце силовой кабельной линии напряжением 500 (В). Он составляет 10,766 (кА).

Вводной автоматический выключатель А3144 имеет номинальный ток 600 (А). Уставка электромагнитного расцепителя у него выставлена на 6000 (А) или 6 (кА). Поэтому можно сделать вывод, что при коротком замыкании в конце вводной кабельной линии (в моем примере по причине пожара) автомат уверенно сработал и отключил поврежденный участок цепи.

Еще полученные значения трехфазного и двухфазного токов можно применить для выбора уставок релейной защиты и автоматики.

В этой статье я не выполнил расчет на ударный ток при к.з. 

P.S. Вышеприведенный расчет был отправлен моему руководству. Для приближенного расчета он вполне сгодится. Конечно же низкую сторону можно было рассчитать более подробно, учитывая сопротивление контактов автоматического выключателя, контактных соединений кабельных наконечников к шинам, сопротивление дуги в месте замыкания и т.п. Об этом я как-нибудь напишу в другой раз.

Если Вам нужен более точный расчет, то можете воспользоваться специальными программами на ПК. Их в интернете множество.

Если статья была Вам полезна, то поделитесь ей со своими друзьями:


Отключение КЗ в сети 0,4 кВ защитой от перегрузки

Недавно столкнулся с вопросом — можно ли отключать короткие замыкания в групповых сетях 0,4 кВ защитой от перегрузки? Т.е. не электромагнитным элементом автоматического выключателя (отсечкой), а его тепловым расцепителем.

Требования ПУЭ к отключению КЗ в сетях с заземлением TN

С одной стороны тепловой расцепитель предназначен для защиты от перегрузки, а не коротких замыканий. С другой стороны для цепей питающих щиты (например, отходящих линий от ГРЩ) ПУЭ 1.7.79 допускает отключение КЗ за время не более 5 с. А такие времена в принципе возможны для теплового расцепителя (см. Рис.1).

Рис.1 Стандартная характеристика автомата 0,4 кВ (из каталога компании ABB)

Да и в некоторых источниках рассматривают этот вариант отключения, рекомендуя при этом проверять коэффициент чувствительности по отношению к току расцепителя (3 для обычных цепей и 6 для взрывозащищенных помещений).

Поэтому, с точки зрения требований норм и правил жесткого запрета нет. Но есть один важный момент, который вы должны обязательно учитывать — тепловой спад тока КЗ. Об этом мы поговорим в данной статье.

 Что такое тепловой спад тока КЗ?

Кабели в сетях 0,4 кВ обладают преимущественно активным сопротивлением. При этом, из-за низкого напряжения, в таких сетях протекают достаточно большие токи КЗ, которые быстро нагревают кабель. Вследствие этого активное сопротивление кабеля увеличивается, а токи КЗ, соответственно, уменьшаются. 

При малых временах отключения (<0,1 c) этот эффект не так заметен, но при увеличении времени начинает играть огромную роль.

Рис. 2

На Рис. 2 приведена вырезка из ГОСТ 28249-93, где показано номограмма влияния теплового спада тока КЗ на активное сопротивление кабеля (Rк). Коэффициент С — это то, на что вы должны умножить Rк, чтобы получить его правильное значение по истечении определенного времени.

Например, активное сопротивление медного кабеля сечением 16 кв. мм при токе короткого замыкания 2 кА за 1,5 секунды увеличится примерно в 1,3 раза (на графике — вторая кривая слева). С учетом того, что для такого кабеля полное сопротивление примерно равно активному, то и ток КЗ уменьшится почти в 1,3 раза. Как видно влияние нагрева кабелей токами КЗ очень существенно.

Влияние теплового спада тока КЗ на время отключения

Если вы отключаете КЗ с большой выдержкой времени, то вы должны пересчитать токи с учетом увеличения сопротивления кабеля. Представьте, что будет, если отключать КЗ с выдержкой 5 с. Ток КЗ, к моменту отключения, может снизится в 1,5-2 раза.

Брать каталожные удельные активные сопротивления нельзя (они обычно даются при 20 С), иначе время отключения будет гораздо больше, чем вы определите по кривой расцепителя. Это может привести к повреждению кабеля, пожарам и другим неприятным последствиям. По крайней мере вы можете выйти за 5 с и нарушить ПУЭ 1.7.79, а ПУЭ нарушать нельзя.

Рис. 3. Влияние нагрева кабеля на время отключения тока КЗ

На Рисунке 3 видно, что если рассчитать ток КЗ по каталожным данным, то мы укладываемся в 5 с. Но это ошибка потому, что к моменту отключения этот ток будет гораздо ниже, а следовательно время может быть больше 5 с.

Стоит отметить, что стандартные модульные автоматы (характеристики В, С) имеют время отключения теплового расцепителя всегда больше 5 с и вопрос отпадает сам собой.

То же самое относится к термомагнитным расцепителям в автоматах в литом корпусе. Например, на Рис. 4 представлена характеристика расцепителя TM-D производства Шнайдер Электрик

Рис. 4. Характеристика расцепителя ТМ-D (из каталога Шнайдер Электрик)

Однако, некоторые характеристики модульных автоматов (например, характеристика D) имеют участок с временами отключения тепловой защитой менее 5 с. То же самое касается электронных расцепителей (например, Micrologic от Шнайдер Электрик), где настройка уставок выполняется очень гибко.

Рис. 5. Характеристика расцепителя Micrologic 5.2 (из каталога Шнайдер Электрик)

Термическая стойкость кабеля

Отдельный вопрос — это термическая стойкость кабеля при таких временах отключения. Не факт, что кабель пройдет эту проверку, но вы можете попробовать все посчитать и убедиться сами.

Для энергетических объектов не забываем про проверку кабелей на невозгораемость.

Какие выводы?

Основной вывод в том, что не стоит использовать устройство не по назначению) Если написано, что характеристика защищает от перегрузки, то не нужно пытаться применить ее для защиты от коротких замыканий.

Знаю, совет звучит банально, но именно типовые решения делают электроустановку более надежной, а все нестандартные подходы резко увеличивают вероятность ошибки.

Ну, а уж если вы решились на эксперименты, то должны учесть все возможные моменты и, уж конечно, ни про какие упрощенные расчеты речи быть не может. Считаем все параметры максимально подробно и при малейшем сомнении отказываемся от сомнительного решения в пользу типового.

По факту от КЗ должна защищать отсечка автомата, которая работает практически мгновенно. Быстрое отключение автомата решает большинство проблем, перечисленных выше.

У отсечки должна быть нормальная чувствительность к минимальным токам КЗ (обычно не менее 1,5), и если вдруг она оказалась недостаточной, то это не повод переходить на перегрузочную кривую. Это повод искать средства увеличения чувствительности выключателя.

Ну, а о том, как повысить чувствительность автомата к токам КЗ мы поговорим в следующий раз. В том числе в моем новом курсе «Защита сетей 0,4 кВ автоматическими выключателями», который выйдет в августе.

Всего хорошего!

Нагрев кабелей при коротком замыкании (часть 1)

Как видно из графика на Рис. 1, при незначительном уменьшении тока короткого замыкания ниже порога срабатывания электромагнитного расцепителя время срабатывания автоматического выключателя определяется тепловым расцепителем и достигает величины порядка 6 секунд.

Рис. 1 Время – токовая характеристика автоматов группы С.

   Попробуем выяснить, что происходит с кабелями за промежуток времени, в течение которого сработает тепловой расцепитель. Для этого необходимо вычислить зависимости температуры жил кабелей от времени прохождения по ним токов, близких к порогу срабатывания электромагнитного расцепителя.

    В Таблице 1 даны расчетные значения температур жил кабелей в зависимости от продолжительности короткого замыкания (при разных токах) для кабеля с медными жилами сечением 1,5 кв. мм. Кабель данного сечения повсеместно используется в осветительных групповых сетях жилых и общественных зданий.

        Для вычисления температур жил кабелей использована методика расчета из ГОСТ Р МЭК 60949-2009 «Расчет термически допустимых токов короткого замыкания с учетом неадиабатического нагрева».

Температура жил кабеля  определяется по формуле:

 

Θf = (Θi +β)∙exp(IAD2∙t/K2∙S2) – β               (1)

где, Θf — конечная температура жил кабеля оС;

Θi– начальная температура жил кабеля оС;

β – величина, обратная температурному коэффициенту сопротивления при 0 °C, К, для меди β=234,5;

K – постоянная, зависящая от материала токопроводящего элемента, А · с1/2/мм2,для меди K=226;

t – длительность короткого замыкания, с;

S – площадь поперечного сечения токопроводящей жилы, мм2;

ISC — известный максимальный ток короткого замыкания (среднеквадратичное значение), А;

IAD=ISC/ε    — ток короткого замыкания, определенный на основе адиабатического нагрева (среднеквадратичное значение), А;

ε – коэффициент, учитывающий отвод тепла в соседние элементы;

 

X, Y — постоянные, используемые в упрощенной формуле для жил и проволочных экранов, (мм2/с)1/2; мм2/с, для кабелей с медными жилами и изоляцией из ПВХ пластиката X=0,29 и Y=0,06;

Вычисления произведены для температуры кабеля до короткого замыкания 55 градусов. Такая температура соответствует рабочему току, проходящему по кабелю до возникновения короткого замыкания порядка 0,5 – 0,7 от предельно допустимого длительного тока при температуре окружающей среды 30 – 35 градусов. В зависимости от предполагаемых условий эксплуатации электроустановки температура жил кабелей до короткого замыкания при проектировании электрической сети может быть изменена.

 

Таблица 1

№

Тнач, град

Сеч. жил, мм.кв

Ток    к.з.,       A

Температура медных жил кабеля с изоляцией из ПВХ пластиката  град., при коротком замыкании длительностью, сек:

 
 

1

2

3

4

6

8

12

20

40

60

120

240

 

1

55

1,5

30

57

58

59

61

63

64

67

71

78

82

89

96

 

2

55

1,5

50

60

64

68

71

77

81

90

103

123

137

161

183

 

3

55

1,5

70

65

73

80

87

99

109

127

156

204

237

298

359

 

4

55

1,5

80

68

79

88

97

113

128

153

193

264

314

407

504

 

5

55

1,5

90

71

85

98

110

131

150

184

240

342

415

558

713

 

6

55

1,5

100

75

93

109

124

151

176

221

298

442

550

770

 —

 

7

55

1,5

110

80

101

121

140

175

208

267

370

575

733

 —

 —

 

8

55

1,5

120

85

111

136

159

203

245

322

461

749

983

 —

— 

 

9

55

1,5

130

90

122

152

180

236

288

389

575

982

 —

 —

— 

 

10

55

1,5

140

96

134

170

205

273

340

470

720

 —

— 

— 

 —

 

11

55

1,5

150

103

147

190

233

318

402

569

904

 —

— 

 —

 —

 

12

55

1,5

160

110

162

214

265

369

474

691

 —

—

— 

—

 —

 

 

    Из Таблицы 1 видно, что максимальный ток короткого замыкания (при несрабатывании электромагнитного расцепителя), который не вызывает нагрев жил выше 160 градусов за время 6 секунд равен примерно 100 А. То есть кабель с сечением 1,5 мм2 можно защищать автоматическим выключателем группы «С» с номинальным током не более 10А.

    При изготовлении кабелей сечение жил часто занижают. Занижение сечения на 10% обычное явление. На рынках не сложно найти кабели и с большим занижением сечения.

    В Таблице 2 даны расчетные значения температур жил кабелей при занижении сечения на 10%. Как видно из таблицы, такой кабель автоматический выключатель С10 защищает не со 100 процентной надежностью.

    Для наиболее ответственных объектов, в особенности имеющих строительные конструкции из сгораемых материалов, целесообразно выбор автоматического выключателя при проектировании электроустановки осуществлять по Таблице 3, в которой сечения жил даны с 20% занижением. Защиту таких кабелей обеспечит автоматический выключатель С6, либо В10, у которого кратность тока срабатывания электромагнитного расцепителя к номинальному току срабатывания теплового расцепителя находится в пределах от 3 до 5. Это позволит существенно увеличить надежность электропроводки.

 

 

 

 

Тестирование короткого замыкания | Кабельные зажимы

Тестирование короткого замыкания

Компания

CMP Products провела более 300 испытаний на короткое замыкание в соответствии со стандартом IEC 61914 «кабельные зажимы для электрических установок». Эти испытания включают в себя различные пиковые повреждения, интервалы расположения кабельных скоб и образования кабелей, чтобы окончательно доказать способность кабельных скоб выдерживать и противостоять ряду электромеханических сил в соответствии с IEC 61914.CMP Products обладает техническими ресурсами, возможностями и возможностями для взаимодействия со своими клиентами и предоставления индивидуальных решений для новых или необычных ситуаций. Компания может провести физические испытания на короткое замыкание на любой из своих кабельных скоб для конкретных проектов, включая: определенный размер / тип кабеля, ток короткого замыкания, кабельную скобу и конфигурации центра / интервала фиксации.

Испытание на сопротивление электромеханической силе согласно IEC 61914

Испытание на короткое замыкание проводится следующим образом с использованием заявленных производителем или ответственным поставщиком значений пикового тока короткого замыкания (ip) и начального r.м.с симметричный ток короткого замыкания (I ”k). Если в диапазоне имеется несколько кабельных скоб, определяется один или несколько классов
(см. IEC 61914 — пункт 5.1). Этот тест проводится для наиболее важных размеров в каждом классе.

Испытание проводится при температуре окружающей среды, которая считается определенной температурой для постоянного применения, с использованием небронированного одножильного кабеля 600 В / 1000 В с многожильным медным проводником. Испытательный стенд собирается с использованием выбранных кабелей и кабельных скоб, которые являются тестируемым оборудованием, при этом используемое оборудование и кабели полностью документируются.Затем проводится испытание заявленного устройства на заявленном уровне короткого замыкания.

Типовая схема испытаний на устойчивость к электромеханическим силам при коротком замыкании:

Для целей тестирования расположение кабелей может быть таким, как показано на Рисунке 1, Рисунке 2, или в любой другой конфигурации, заявленной производителем или ответственным поставщиком.

Один конец испытательной установки подключен к трехфазному источнику питания, а другой конец — к шине короткого замыкания, при этом все три фазы подключены.Кабель фиксируется минимум в 5 позициях по длине кабельной трассы. Если используются промежуточные фиксаторы, необходимо использовать не менее 4 кабельных скоб
и не менее 3 промежуточных фиксаторов. Кабельные зажимы и промежуточные ограничители, если они используются, должны быть расположены на одинаковом расстоянии. Кабельные зажимы прикрепляют к монтажной поверхности, определенной производителем (например, кабельной лестнице), которая должна быть соответствующим образом выбрана с учетом электромеханических сил, которые могут возникнуть во время испытания.

Необходимо следить за тем, чтобы площадь поперечного сечения кабеля соответствовала величине и продолжительности испытательного тока.

Должны быть зарегистрированы ссылки изготовителя или ответственного поставщика кабельных скоб и промежуточных ограничителей (если они используются), детали сборки, показывающие интервалы расстояний и внешний диаметр кабеля, использованные в испытании.

Испытательная установка подвергается трехфазному короткому замыканию длительностью не менее 0.1 с. Продолжительность теста записывается вместе с любыми другими соответствующими данными.

МЭК 61914, СТАТЬЯ 9.5.2 ДЛЯ КАБЕЛЬНЫХ ЗАСЛОНОК И ПРОМЕЖУТОЧНЫХ УЗЛОВ, КЛАССИФИЦИРОВАННЫХ В МЭК 61914: 2009 СТАТЬЯ 6.4.3 / IEC 61914: 2015 СТАТЬЯ 6.4.4

(IEC 61914: 2009 пункт 6.4.3 / IEC 61914: 2015 пункт 6.4.4 Устойчивость к электромеханическим силам, выдерживает одно короткое замыкание)

Кабельные зажимы и промежуточные ограничители, классифицированные в соответствии с вышеупомянутыми пунктами, должны соответствовать следующим требованиям:

  • не должно произойти сбоев, которые повлияют на предполагаемую функцию удержания кабелей на месте;
  • кабельные зажимы и промежуточные ограничители, если они используются, должны быть целыми, без недостающих частей (допустима небольшая деформация):
  • : на внешней оболочке кабеля не должно быть порезов или повреждений, видимых для нормального или исправленного зрения, вызванных скобами кабеля или промежуточными ограничителями, если они используются.

МЭК 61914, СТАТЬЯ 9.5.3 ДЛЯ КАБЕЛЬНЫХ ЗАСЛОНОК И ПРОМЕЖУТОЧНЫХ УЗЛОВ, КЛАССИФИЦИРОВАННЫХ В МЭК 61914: 2009 СТАТЬЯ 6.4.4 / IEC 61914: 2015 СТАТЬЯ 6.4.5

(IEC 61914: 2009 пункт 6.4.4 / IEC 61914: 2015 пункт 6.4.5 Устойчивость к электромеханическим силам, выдерживает более одного короткого замыкания)

Кабельные зажимы и промежуточные ограничители, классифицированные в соответствии с вышеупомянутыми пунктами, должны соответствовать пункту 9.5.2. После второго короткого замыкания проводится испытание на выдерживаемое напряжение, прикладывая минимальное испытательное напряжение, равное 2.8 кВ посты нный ток в течение периода (60 + 5–0) секунд в соответствии с положениями IEC 60060-1: 1989, «Методы испытаний высоким напряжением. Часть 1: Общие определения и требования к испытаниям», Раздел 13.1, «Требования к испытательному напряжению. »и раздел 14.1« Испытания выдерживаемым напряжением ». Испытание на выдерживаемое напряжение должно проводиться между жилами кабеля и монтажной рамой. Монтажная рама должна быть прикреплена к системе заземления. Если кабели имеют экранирование или экранирование, экраны и экраны должны быть соединены вместе, а также прикреплены к монтажной раме.Если кабели не имеют экрана или экранирования, оболочки или оболочки кабелей и монтажные рамы должны быть предварительно смочены достаточным количеством воды, чтобы облегчить путь утечки тока по внешним оболочкам или оболочкам. Оболочки или оболочки кабелей и монтажные рамы должны быть предварительно смочены в течение (2 + 1–0) минут до начала испытания с использованием воды с удельным сопротивлением (100 + 15–15) Ом м, которое следует измерить непосредственно перед началом испытания. тест.

Кабели должны соответствовать требованиям испытания на выдерживаемое напряжение без нарушения изоляции.

РАСЧЕТ СИЛ, ВЫЗВАННЫХ КОРОТКИМ ЗАМЫКАНИЕМ ТОКАМИ (IEC 61914)

Характеристики тока во время короткого замыкания зависят от ряда факторов, включая электрическую развязку от генератора. На рисунке ниже показана зависимость тока от времени, типичная для короткого замыкания вдали от генератора. Переменный ток составляющая в этом случае имеет постоянную амплитуду (I ”k = Ik) и накладывается на затухающую составляющую постоянного тока, i d.c. Это падает с начального значения A до нуля.

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕСТА

Полная спецификация токов короткого замыкания должна давать токи как функцию времени в месте короткого замыкания от начала короткого замыкания до его окончания. В большинстве практических случаев в этом нет необходимости. Обычно достаточно знать пиковый ток, ip, и значения начальных среднеквадратичных симметричных, I ”k, и установившегося состояния, Ik, токов.

Для определения тока, используемого при испытании на короткое замыкание, цитируется следующее:

  • пиковый ток, ip;
  • начальный среднеквадратичный симметричный ток короткого замыкания, I ”k;
  • продолжительность КЗ, т.

РАСЧЕТ МЕХАНИЧЕСКИХ СИЛ МЕЖДУ ПРОВОДНИКАМИ

Электромагнитная сила, действующая на проводник, определяется током в проводнике и магнитным полем от соседних проводников.В кабельных установках расстояния между проводниками обычно небольшие и, следовательно, силы могут быть значительными. В случае двух параллельных проводников электромагнитная сила, действующая на проводник, может быть получена из уравнения B1:

.

F (t) = B (t) · i (t) · l

  • l — длина;
  • F (t) — мгновенная электромагнитная сила, действующая на проводник;
  • B (t) — мгновенное магнитное поле от соседнего проводника;
  • i (t) — мгновенный ток в соседнем проводнике.

Если постоянный ток составляющая тока короткого замыкания не учитывается, мгновенная сила имеет синусоидальное изменение с частотой, вдвое превышающей частоту токов (уравнение B.1). Постоянный ток Компонент дает затухающую составляющую силы с частотой, равной частоте системы.

Для двух параллельных проводников на рисунке выше магнитное поле от тока i1 в месте расположения другого проводника составляет:

B =? 0 · H =? 0 · i1 / 2 ·? · S (Б.2)

, где ? O = 4 ·? · 10–7 (H / m)
и механическое усилие:

F = i2 × B = i2 ·? 0 · i1 / 2 ·? · S (B.3)

его уравнение обычно записывается как:

Fs = 0,2 · i1 · i2 / S (B.4)

В этом уравнении сила указывается в Н / м, i — в кА, а S — в метрах. Оценка уравнения B.4 требует S >> d, но дает приемлемую точность, когда распределение тока равномерно (или симметрично) внутри проводников.

Векторное уравнение B.3 подтверждает, что два параллельных проводника отталкиваются, если два тока имеют разность фазового угла 180 °, и что сила направлена ​​к другому проводнику для токов, которые имеют одинаковый фазовый угол.

В трехфазной системе магнитное поле в уравнении B. 2 является результирующим мгновенным значением вектора от двух других фаз.

При трехфазном коротком замыкании с плоскими проводниками силы, действующие на два внешних проводника, всегда направлены наружу от центрального проводника.Сила, действующая на центральный проводник, колеблется. Максимальное усилие, действующее на внешние проводники в плоском корпусе, можно рассчитать по:

Fƒo = 0,16 ip2 / S (B.5)

Максимальное усилие на средний проводник в плоской формации можно рассчитать по формуле:

Fƒm = 0,17 ip2 / с (B.6)

Для трехфазного короткого замыкания с кабелями в конфигурации трилистника максимальное усилие на проводник составляет:

Ft = 0.17 ip2 / S (B.7)

где:

Fs — максимальное усилие на жилу кабеля в плоском исполнении для однофазного короткого замыкания [Н / м];

Fƒo — максимальное усилие на наружные жилы кабеля в плоском исполнении для трехфазного короткого замыкания [Н / м];

Fƒm — максимальное усилие на центральный проводник кабеля в плоском исполнении для трехфазного короткого замыкания [Н / м];

Ft — максимальное усилие на жилу кабеля в конфигурации трилистника для трехфазного короткого замыкания [Н / м];

ip — пиковый ток короткого замыкания [кА];

d — внешний диаметр жилы [м];

S — расстояние от центра до центра между двумя соседними проводниками [м].

Почему испытание на короткое замыкание важно для кабельных скоб?

Проведение теста на короткое замыкание — единственный надежный способ проверить, что кабельная скоба способна противостоять определенному набору условий неисправности.

Мы всегда рекомендуем подтверждать любые заявления о прочности кабельных скоб путем испытания на короткое замыкание, проводимого в независимой аккредитованной лаборатории и соответствующим образом сертифицированного.

Специалисты, консультанты и инженеры также должны в стандартной комплектации запросить полный отчет об испытаниях, который включает фотографии до и после испытаний, а также таблицу результатов и заключений.

Эта практика становится обычным явлением, но до публикации международного стандарта IEC 61914 многие кабельные зажимы не тестировались, а те, которые не имели стандартизированного метода тестирования, с помощью которого можно было бы определить успех или неудачу. В результате результаты испытаний были открыты для самых разных интерпретаций.

IEC 61914 предоставил стандартизованный метод проведения испытания на короткое замыкание и определение критериев успешного прохождения испытания. Тем не менее, это дает значительную степень свободы, поэтому следует проявлять осторожность при интерпретации результатов.Следует также обратить внимание на полный отчет, а не только на его страницу с заголовком.

ПРИМЕР

Два производителя протестировали кабельные зажимы в соответствии с международным стандартом IEC 61914, и оба заявляют, что их кабельные зажимы способны выдерживать пиковый ток короткого замыкания 140 кА.

Производитель «А» провел испытание с использованием кабеля диаметром 35 мм с перемычкой между центрами 600 мм.

Производитель «B» провел испытание с использованием кабеля диаметром 45 мм с перемычкой между центрами 300 мм.

Пиковый уровень неисправности вашей системы составляет 60 кА, вы используете кабель диаметром 30 мм и хотите установить зажимы с шагом 1200 мм.

Подходят ли обе планки? № .

По формуле из международного стандарта IEC 61914 (приведенного и объясненного в следующем разделе) сила, которой подвергалась каждая кабельная скоба, составила:

Производитель «А» — 57кН

Производитель «Б» — 22кН

Требуется — 24кН (мин)

Товар производителя B не соответствует требованиям.

ВСЕГДА ПОМНИТЕ : Кабельные зажимы Ellis проходят испытания на короткое замыкание и будут соответствовать конкретным требованиям проекта

Существует большая разница между требованиями к стойкости к короткому замыканию кабеля и стойкостью к короткому замыканию кабельной планки.

Первый касается деградации кабеля в результате повышения температуры (нагревание под действием теплового напряжения), а второй связан с удержанием кабеля в результате электромеханических сил.

Для типичных монтажных спецификаций, основанных на термической стойкости кабеля, требуется устойчивость к короткому замыканию 63 кА в течение 1 секунды или 40 кА в течение 3 секунд.

Испытание на короткое замыкание кабельной планки не учитывает этот эффект нагрева, а вместо этого полностью концентрируется на разрушающих электромеханических силах на пике, за которыми следует кратковременное снижение среднеквадратичного значения.

Международный стандарт IEC 61914 требует, чтобы продолжительность испытания на короткое замыкание составляла всего 0,1 секунды. Это соответствует пяти полным циклам, когда будет известна истинная прочность кабельной планки.

Узнайте больше о наших кабельных зажимах на нашей странице загрузок — https://www.ellispatents.co.uk/downloads/.

IEC 61914 — Кабельные зажимы и расчеты защиты от короткого замыкания

Опубликовано 15 марта 2018 г.

IEC61914 — Расчет сил короткого замыкания для определения совместимых кабельных скоб

МЭК 61914

Зачем нужны кабельные зажимы?

«Кабельная скоба — это устройство, предназначенное для обеспечения фиксации кабелей при установке с интервалами по длине кабеля» 

  взято из IEC 61914 Кабельные зажимы для электрических установок

Если известны пиковый ток короткого замыкания в системе и диаметр кабеля, приведенная выше формула, взятая из международного стандарта IEC 61914, может использоваться для расчета сил между двумя проводниками в случае трехфазного замыкания с целью определения правильного тип кабельных скоб .

Нестандартные или недостаточно указанные кабельные крепления, включая кабельные зажимы и кабельные стяжки, могут нанести катастрофический ущерб инфраструктуре, электроснабжению и жизни — для этого не существует научной формулы для расчета затрат на отключение электроэнергии, плюс «фактор неудобств», время простоя и косвенная потеря репутации. С финансовой точки зрения эта цена неизмерима.

♦ Кабельные стяжки

♦ Кабельные зажимы

Кабельные зажимы спроектированы и определены таким образом, чтобы противостоять силам, действующим со стороны кабеля в «осевом» направлении, в большинстве типов кабельной прокладки, включая гибкие кабельные системы и жесткие кабельные системы.

i) Гибкие кабельные системы — там, где кабели LV-HV «змеевиком» расположены по вертикали или горизонтали, кабели могут свободно расширяться и сжиматься между точками крепления.

ii) Жесткие кабельные системы — где кабели низкого и высокого напряжения жестко закреплены, а продольная термомеханическая сила выдерживается за счет комбинации жесткости кабеля, кабельной планки, силы реакции и жесткости опорной конструкции.

IEC 61914: 2009 определяет требования и испытания для кабельных скоб и промежуточных ограничителей, используемых для крепления кабеля в электрических установках.

Кабельные зажимы обеспечивают сопротивление электромеханическим силам, если заявлено — этот стандарт включает кабельные зажимы, которые опираются на монтажные поверхности, указанные производителем для осевого и / или бокового удержания кабелей.

IEC61914 применяется к управлению и безопасному сохранению всех конфигураций кабелей и напряжений ( LV , низкое напряжение | MV , среднее напряжение | HV , высокое напряжение), включая связанные, четырехлепестковые ( четырехполюсных зажимов ) или отдельные кабели, проложенные в 3 фазообразование с использованием кабельных скоб типа «трилистник» .

Инженеры-проектировщики и разработчики-электрики определяют силовые кабели, по которым может быть рассчитана максимальная ожидаемая нагрузка при коротком замыкании.

Эти данные позволяют рассчитать силу между жилами кабеля в ситуации короткого замыкания — кабельные скобы, установленные на оболочке кабеля (будь то кабельный лоток, лестница или корзина), в свою очередь, указываются с правильным интервалом для сдерживания потенциальных сил короткого замыкания. генерируется кабельной системой низкого / высокого напряжения.

Аспекты конструкции и характеристик, охватываемые IEC 61914, включают:

  • Тип материала — i.е. металлический, неметаллический или композитный
  • Минимальная и максимальная заявленные рабочие температуры
  • Ударопрочность при минимальной заявленной рабочей температуре
  • Способность шипа выдерживать силы осевого скольжения
  • Сопротивление электромеханическим силам — то есть способность шипа выдерживать силы между кабелями в случае короткого замыкания
  • Устойчивость к ультрафиолетовому излучению и коррозии
  • Распространение пламени

Прочность кабельной планки часто определяется с помощью испытания на механическое растяжение.

Однако результаты могут вводить в заблуждение, потому что сила прикладывается медленно и под контролем, что не повторяет условия неисправности.

При коротком замыкании силы прикладываются почти мгновенно и колеблются во всех направлениях. Опыт показывает, что шип, выдержавший испытание на механическое растяжение при заданной силе, не обязательно выдержит испытание на короткое замыкание, даже если силы одинаковы.

IEC 61914: 2009 также предоставляет формулы, позволяющие рассчитать теоретические силы между проводниками в случае короткого замыкания.

➡ Купите копию стандарта IEC 61914 в Интернет-магазине IEC.

Расчет шипов

Где:

• Ft = максимальное усилие на жилу кабеля в Ньютон / метр (Н / м)

• Ip² = пиковый ток короткого замыкания в килоамперах (кА)

• S = расстояние между осевыми линиями проводов в метрах (м)

После определения Ft в Н / м можно рассчитать силу для каждой потенциальной кабельной планки.

Например,

Метрическая кабельная лестница обычно имеет ступеньки с интервалом 300 мм, поэтому расстояние между кабельными скобами обычно кратно этому расстоянию. Таким образом, Ft x 0,3 дает силу, которую будет видеть шип, если расстояние между ними составляет 300 мм, Ft x 0,6 для 600 мм и т. Д.

футов x расстояние между планками кабеля затем можно сравнить с максимальной рекомендованной механической прочностью петли планки, а затем выбрать тип планки и расстояние между ними.

Прочность петли кабельных скоб

Тип кабеля Прочность петли (LS)
Альфа 15 000N
Vulcan +, гибкий ремень Protect и Standard Duty 36,000N
Emperor, Colossus и Heavy Duty Flexi-strap 63 000N
Седло и зажимы Centaur 85,000N

В формуле используется пиковый ток, однако он часто недоступен с указанием среднеквадратичного значения (RMS) — для расчета пикового тока от RMS обычно ссылаются на низковольтные распределительные устройства и блоки управления IEC 61914-1, которые используют следующие кратные:

  • 10-20 кА = 2
    21-50 кА = 2. 1
    51кА = 2,2

Расчет шипов

Пример 1

Пиковая неисправность: 110 кА
Установка: кабельная лестница

Кабели в форме трилистника с наружным диаметром 38 мм.

футов 2 x Расстояние между шипами Требуемая прочность контура
0,3 для 300 мм 16,240 Н на шип
0.6 для 600 мм 32 480 Н на шип
0,9 для 900 мм 48,718 Н на шип
1,2 для 1200 мм 64,958 Н на шип

Затем это усилие на расстояние можно сравнить с различными значениями прочности петли шипа, чтобы определить соответствующие требования к шипу и расстоянию для спецификации. В этом примере рекомендация Ellis
была для шипов Vulcan + (LS: 36000), расположенных через каждые 600 мм, или шипов Emperor (LS: 63000) через каждые 900 мм.

Общая длина кабельной трассы НН-ВН будет определять общее количество требуемых кабельных скоб — требования к расстоянию между скобами зависят от формы кабеля, диаметра и номинального значения короткого замыкания, но количество кабельных скоб является фактором длины кабельной цепи. .

Пример 2

Среднеквадратичная неисправность: 30 кА
Установка: кабельная лестница.

Кабели в форме трилистника с наружным диаметром 33 мм

Кабель в форме трилистника с зажимами из нержавеющей стали

футов 2 x Расстояние между кабельной планкой Требуемая прочность контура
0.3 для 300 мм 6134 Н на шип
0,6 для 600 мм 12 268 Н на шип
0,9 для 900 мм 18,401 Н на шип
1,2 для 1200 мм 24,535 Н на шип

Как и в случае Пример 1, усилие на расстояние можно сравнить с прочностью петли кабельной скобы, а также с соответствующими указанными скобами и расстоянием.

В этом примере наилучшим вариантом являются планки Alpha (LS: 15000), расположенные через каждые 600 мм.

Перед окончательной доработкой шипа и интервала необходимо учесть два других фактора, независимо от уровня короткого замыкания.

1) Настоятельно рекомендуется, чтобы в системе использовались шипы или ограничители, рассчитанные на неисправность, на максимальном расстоянии 1500 мм.

2) На поворотах и ​​подступенках рекомендуется, чтобы максимальное расстояние между планками составляло 300 мм.

Ellis Patents — специалисты по кабельным зажимам . Стандартные и индивидуальные.

IEC 61914 предоставил стандартизованный метод проведения испытания на короткое замыкание и определение критериев успешного прохождения испытания.Тем не менее, это дает значительную степень свободы, поэтому следует проявлять осторожность при интерпретации результатов. Следует также обратить внимание на полный отчет, а не только на его страницу с заголовком.

Тестирование короткого замыкания

Существует большая разница между требованиями к стойкости к короткому замыканию кабеля и стойкостью к короткому замыканию кабельной планки.

Первый касается деградации кабеля в результате повышения температуры (нагревание под действием теплового напряжения), а второй связан с удержанием кабеля в результате электромеханических сил.

Для типичных монтажных спецификаций, основанных на термической стойкости кабеля, требуется устойчивость к короткому замыканию 63 кА в течение 1 секунды или 40 кА в течение 3 секунд.

Испытание на короткое замыкание кабельной планки не учитывает этот эффект нагрева, а вместо этого полностью концентрируется на разрушающих электромеханических силах на пике, за которыми следует кратковременное снижение среднеквадратичного значения.

Международный стандарт IEC 61914 требует, чтобы продолжительность испытания на короткое замыкание не превышала 0.1 секунда. Это соответствует пяти полным циклам, когда будет известна истинная прочность кабельной планки.

IEC61914 отмечает: «Кабельная скоба снабжена средством крепления к монтажной поверхности, но не зависит от неуказанной монтажной поверхности для удержания кабелей. Примеры монтажных поверхностей, которые могут быть указаны: лестница, лоток, распорка или направляющая, проволока и балка. Там, где заявлено, кабельные зажимы обеспечивают сопротивление электромеханическим силам ».

Кабельные зажимы Ellis Patents

Все кабельные зажимы Ellis Patents были протестированы как на осевые, так и на боковые нагрузки — это гарантирует, что зажимы выдержат вес всех напряжений кабеля, включая LV Low Voltage, MV Mediujm Voltage или HV High Voltage.

➡ См. Полный ассортимент Кабельные зажимы Ellis Patents

♦ Дополнительная литература

Техническая брошюра CIGRE TB194 — Механические нагрузки в кабелях из сшитого полиэтилена с большой проводимостью

Курс повышения квалификации
Подробнее о кабельных зажимах

Ellis Patents, ведущий мировой производитель кабельных зажимов, прошел аккредитованный в Великобритании курс непрерывного профессионального развития (CPD) — Кабельные зажимы: устройство для защиты от короткого замыкания — онлайн, чтобы его могли использовать инженеры, где бы они ни находились. world в рамках их постоянной программы развития карьеры и обучения.

Mod 1. Введение — включает краткую историю стандартов, а также важность подробной спецификации для обеспечения правильного выбора кабельных скоб и креплений для условий окружающей среды и приложений.

Mod 2. Электрическая теория — узнайте больше о коротких замыканиях, причинах их возникновения и их влиянии на кабельные системы. Кроме того, указывается, как рассчитать задействованные силы и, следовательно, как обеспечить правильную прочность кабельных скоб.

Mod 3. Материалы — разные кабели требуют разных решений. Узнайте, как солнечный свет, загрязнение окружающей среды и морская среда могут вызвать проблемы, если указаны неправильные материалы кабельных скоб. Как избежать образования биметаллических элементов и предотвратить коррозию. Также изучается важность пожарной безопасности и низких выбросов.

Mod 4. Testing Cleats — несколько захватывающих видеоклипов о том, когда что-то идет не так, и о хорошей инженерной практике. Цените международные стандарты, применяемые к конструкции кабельных скоб, и применяемые строгие процедуры.

Применение кабельных зажимов Mod.5 — обзор некоторых применений кабельных зажимов и интересных специальных проектов крепления кабелей.

НАЖМИТЕ И РЕГИСТРАЦИЯ ЗДЕСЬ ➡

Соединение низкого, среднего и высокого напряжения, заземление, подстанция и электрическое оборудование

Thorne & Derrick International — специализированные дистрибьюторы оборудования для монтажа, соединения кабелей низкого, среднего и высокого напряжения, уплотнения каналов , подстанций и электрического оборудования — обслуживают британские и мировые компании, занимающиеся прокладкой кабелей, соединением кабелей, строительством подстанций, воздушных линий и электрических сетей. НН, 11кВ, 33кВ и сверхвысокого напряжения.

THORNE & DERRICK Категории продуктов: Уплотнения воздуховодов | Кабельные зажимы | Кабельные вводы | Электробезопасность | Защита от дугового разряда | Инструменты для соединения кабелей | Кабельный тягач | Заземление | Стойки питателя | Кабельные муфты LV | Разъемы и концевые муфты MV HV

Дополнительная литература


Расчет токов короткого замыкания

% PDF-1. 5 % 1 0 obj > эндобдж 6 0 obj / Ключевые слова (короткое замыкание, короткое замыкание, замыкание фазы на землю, мощность, полное сопротивление, напряжение, Isc, Zsc, Usc, автоматический выключатель, автоматический выключатель, предохранитель, термическое напряжение, электродинамические силы, отключающая способность, замыкание, кабель, BC , повышение температуры, перегрузка) / Тема (Причина и развитие токов короткого замыкания. Симметричные и несимметричные случаи. Расчет Isc по стандартам, методом импеданса и методом симметричных составляющих. Примеры расчета этими методами.) / Производитель (Acrobat Distiller 5.0.5 для Macintos) / rgid (PB: 273381153_AS: 2405277

523 @ 1434357702684) >> эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > / Шрифт> >> / DA (/ Helv 0 Tf 0 г) >> эндобдж 4 0 объект > поток короткое замыкание, короткое замыкание, замыкание фазы на землю, мощность, полное сопротивление, напряжение, Isc, Zsc, Usc, автоматический выключатель, автоматический выключатель, предохранитель, термическое напряжение, электродинамические силы, отключающая способность, замыкание, кабель, BC, повышение температуры , перегрузка
  • Benoît de METZ-NOBLAT, Frédéric DUMAS, Christophe POULAIN
  • Расчет токов короткого замыкания
  • Причина и возникновение токов короткого замыкания. Симметричные и несимметричные корпуса. Расчет Isc по стандартам, методом импеданса и методом симметричных составляющих. Примеры расчетов этими методами.
    • конечный поток эндобдж 5 0 obj > эндобдж 7 0 объект > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj > эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект > / AP> / DA (/ HeBo 12 Tf 0 г) / Ff 65536 / MK> >> >> эндобдж 14 0 объект > эндобдж 15 0 объект > эндобдж 16 0 объект > эндобдж 17 0 объект > эндобдж 18 0 объект > эндобдж 19 0 объект > эндобдж 20 0 объект > / XObject> / Шрифт> >> / MediaBox [0 0 594. 95996 840.95996] / Аннотации [67 0 R 68 0 R 69 0 R 70 0 R 71 0 R 72 0 R 73 0 R 74 0 R] / Содержание 75 0 руб. / StructParents 0 / Родитель 7 0 R >> эндобдж 21 0 объект > эндобдж 22 0 объект > эндобдж 23 0 объект > эндобдж 24 0 объект > эндобдж 25 0 объект > эндобдж 26 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Свойства> >> >> эндобдж 27 0 объект > эндобдж 28 0 объект > эндобдж 29 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Свойства> >> >> эндобдж 30 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Свойства> >> >> эндобдж 31 0 объект > эндобдж 32 0 объект > эндобдж 33 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> >> >> эндобдж 34 0 объект > эндобдж 35 0 объект > эндобдж 36 0 объект > эндобдж 37 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Свойства> >> >> эндобдж 38 0 объект > эндобдж 39 0 объект > эндобдж 40 0 объект > эндобдж 41 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Свойства> >> >> эндобдж 42 0 объект > эндобдж 43 0 объект > эндобдж 44 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Свойства> >> >> эндобдж 45 0 объект > эндобдж 46 0 объект > эндобдж 47 0 объект > эндобдж 48 0 объект > эндобдж 49 0 объект > эндобдж 50 0 объект > эндобдж 51 0 объект > эндобдж 52 0 объект > эндобдж 53 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> / Свойства> >> >> эндобдж 54 0 объект > / Шрифт> / ProcSet [/ PDF / Text] / ExtGState> >> >> эндобдж 55 0 объект > эндобдж 56 0 объект > эндобдж 57 0 объект > / ProcSet [/ PDF / Text] >> / Подтип / Форма >> поток 1 г 0 0 102.8568 23.8094 re f 0 0 1 RG 1 w 0.5 0.5 101.8568 22.8094 re s q 1 1100.8568 21.8094 re W n 0 г BT / HeBo 12 Tf 18.0806 7.5007 Td 14,28 турецких лир (См. \ 040section) Tj ET Q конечный поток эндобдж 58 0 объект > эндобдж 59 0 объект > эндобдж 60 0 объект > эндобдж 61 0 объект > эндобдж 62 0 объект > эндобдж 63 0 объект > поток

    Майк Холт Ток короткого замыкания

    Загрузить статью [Word ™] [ PDF]

    Влияние тока короткого замыкания на размер проводника

    Не могли бы вы объяснить влияние токов короткого замыкания на изоляцию проводов, клеммы и сами проводники? Не могли бы вы привести примеры, которые нам всем понятны?

    Ответ №1

    Каждое электрическое оборудование имеет рейтинг устойчивости к короткому замыканию. Он может проводить только определенное количество тока в течение определенного времени, прежде чем он будет поврежден. Например, шинный канал может выдерживать ток короткого замыкания 50 000 ампер в течение трех циклов. Если через шину протекать 75 000 ампер в течение трех циклов, она может выйти из строя. Или же. Если ток 50 000 ампер за 12 циклов, он также может быть поврежден. Признанные на национальном уровне испытательные лаборатории, такие как UL, часто принимают во внимание характеристики устойчивости к короткому замыканию при тестировании продуктов.В нашем примере выше тест на короткое замыкание на шинопроводе, скорее всего, будет включать устройство защиты от перегрузки по току. Таким образом, шинопровод может быть испытан на токе 100 000 ампер, если он защищен плавким предохранителем на 800 ампер класса L. Если шинопровод прошел испытание, он будет отмечен как пригодный для использования в цепи, способной выдавать 100 000 ампер при защите предохранителем класса L не более 800 ампер.

    Когда мы смотрим на защиту проводников, необходимо учитывать три уровня. Первый уровень — защита изоляции.ICEA (Ассоциация инженеров по изолированному кабелю) опубликовала диаграммы, показывающие, какой ток и сколько времени нужно, чтобы начать повреждение изоляции. Например, если медный провод с изоляцией при температуре 75 ° C достигает 150 ° C, изоляция начинает повреждаться. Второй уровень — это уровень «достоверности» или отжига. Это для точки, в которой металлический проводник начинает отжигаться, и поэтому после охлаждения он перестает быть плотным под выводами или выступами. Например, медь начинает отжиг при температуре около 250 ° C.Если провод должен пропускать ток в течение достаточно долгого времени, чтобы достичь 250 ° C, когда он остынет, он не будет плотным под наконечниками. Этот второй рейтинг особенно важен для защиты заземляющих проводов оборудования. Это было основой для некоторых работ Юстис Соареш. Третий уровень защиты — это точка испарения проводника. Для меди это происходит при 1083 градусах Цельсия. Очевидно, что мы никогда не хотим достигать этого уровня.

    Формула, которая используется в качестве основы для всех трех уровней защиты, представляет собой «простую» физическую формулу, которая определяет, какой ток требуется для повышения определенного поперечного сечения меди от одной температуры до другой.В этой формуле нет ничего волшебного, и ее можно было бы вывести на уроках физики в колледже из других общепринятых формул.

    Эта формула имеет вид [I / A] в квадрате (t) =. 0297 log [(T2 + 234) / (T1 + 234)]

    Где I = ток короткого замыкания в амперах

    A = Площадь поперечного сечения проводника в круглых мельницах (см. Таблицу 8 NEC 1999 г., стр. 70-567)

    t = время короткого замыкания в секундах

    T1 = максимальная рабочая температура в градусах C.(Для термопластической изоляции это может быть 75 ° C)

    T2 = максимальная температура короткого замыкания в градусах Цельсия (для термопластической изоляции это будет 150 градусов Цельсия, для оценки пригодности или рейтинга отжига это будет 250 градусов Цельсия, а для испарения это будет 1083 градуса Цельсия).

    Используя приведенную выше формулу и проверив защиту изоляции, медный провод №6, 75 ° C, может выдерживать 21 500 ампер за 1/4 цикла, 16 200 ампер за 1/2 цикла, 10800 ампер за 1 цикл, 7600 ампер за 2 цикла. , и 6200 ампер за 3 цикла.Для получения дополнительной информации перейдите на https://www.bussmann.com/Library/Library.html и см. Бюллетень SPD.

    Вопрос № 2

    Также как соблюдать следующие разделы Кодекса NEC.

    Ответ № 1

    Раздел 110-10. Указывает, что «общий импеданс, номинальные значения тока короткого замыкания компонентов и другие характеристики цепи, которая должна быть защищена, должны быть выбраны и согласованы, чтобы позволить устройствам защиты цепи, используемым для устранения повреждения, делать это без значительного повреждения электрических цепей. компоненты схемы.«Этот раздел требует, чтобы все оборудование применялось в пределах его« выдерживаемости »или номинальных характеристик короткого замыкания. Таким образом, для приведенного выше примера, если бы провод № 6 подвергался воздействию более 16 200 ампер в течение 1/2 цикла, изоляция началась бы. быть поврежденным, и это будет нарушением Раздела 110-10.

    Также следует помнить о новом последнем предложении (1999 NEC) Раздела 110-10, в котором говорится: «Перечисленные продукты, применяемые в соответствии с их списком, считаются соответствующими требованиям этого раздела.«

    Это новое последнее предложение делает чрезвычайно важным для пользователя читать, понимать и применять продукты в соответствии со стандартами на продукты. Например, шина в коммутаторе рассчитана на три цикла (UL 891). Было бы нарушением защищать этот распределительный щит силовым выключателем с кратковременной задержкой, установленной на 12 циклов. Нужно знать стандарт, чтобы знать, что он тестируется только в течение трех циклов, прежде чем вы узнаете, что вы не можете применить к нему устройство с 12 циклами.Этим и подобным требованиям часто не уделяют должного внимания.

    В примечании к Таблице 250-122 указано, что «Если необходимо соответствовать Разделу 250-2 (d), заземляющий провод оборудования должен иметь размер больше, чем эта таблица.

    Раздел 250-2 (d) гласит: «Путь тока короткого замыкания должен быть постоянным и электрически непрерывным, должен быть способен безопасно переносить максимальное замыкание, которое может возникнуть на нем, и должен иметь достаточно низкий импеданс, чтобы облегчить работу устройств максимального тока. в условиях неисправности.«Это область, которую часто упускают из виду, и ее особенно трудно найти, потому что размер заземляющего проводника оборудования часто на несколько размеров меньше размера устройства защиты от сверхтоков. Например, цепь на 60 ампер, защищенная током 60 Устройство перегрузки по току может иметь медный провод заземления оборудования № 10. Теперь, если фазовый провод должен быть закорочен на землю, этот обратный путь заземления будет проходить через заземляющий проводник оборудования № 10. Итак, устройство на 60 А. Защитите провод № 10.При рассмотрении возможных уровней защиты, как описано выше, может оказаться подходящим либо уровень изоляции проводника, либо уровень «достоверности». Если бы заземляющий провод оборудования был изолирован, мы бы не слишком заботились о том, чтобы изоляция была немного повреждена. Но мы, конечно, не хотим, чтобы другие проводники в дорожке качения были повреждены, и мы определенно не хотим, чтобы проводник болтался под проушиной, потому что тогда возникает реальная проблема с безопасностью. Таким образом, трудно сказать, использовать ли 150-градусный C.уровень или уровень 250 градусов C. Если бы это был неизолированный заземляющий проводник оборудования, и он был бы проложен вместе с другими изолированными проводниками, мы бы не хотели повредить какие-либо другие изолированные проводники и поэтому имели бы тенденцию к защите на уровне 150 ° C.

    Существуют ли какие-либо ресурсы, такие как веб-сайты, электронные таблицы, буклеты и т. Д.?

    Да, см. Сайт Bussmann по адресу www.bussmann.com и бюллетени Bussmann SPD 99 (см. Раздел о защите компонентов) и NE 99 (см. Раздел 110-10).

    Винс Сапорита, Bussman Fuses, [email protected]

    Ответ № 2

    Лучшим источником для эффектов тока короткого замыкания является SPD от Busssmann. У них есть отличные презентации эффектов тока короткого замыкания и короткого замыкания с номинальными характеристиками. Если вы обратитесь к местному инженеру Bussmann, они смогут вам помочь. У них отличное знание электрического кодекса.

    Фред В. Браун, [email protected]

    Ответ №3

    Два источника хорошей информации по этому поводу — это желтый Bussman SPD Handbook и Soares Grounding, опубликованный IAEI. Существенным изменением в Статье 250 NEC 1999 г. является примечание к 250-122, в котором теперь говорится, что «если необходимо, чтобы соответствовать Разделу 250-2 (d), заземляющий провод оборудования должен иметь размер на больше, чем эта таблица». Предыдущая формулировка была май .

    Цель состоит в том, чтобы оценить величину тока короткого замыкания, который может выдержать заземляющий провод оборудования до срабатывания OCPD.Майк предлагает, чтобы заземляющий провод оборудования был такого размера, чтобы он выдерживал как минимум в 5 раз (в десять раз лучше) номинальный ток OCPD.

    Институт стальных труб имеет бесплатную компьютерную программу под названием GEMI, которая оценивает заземляющий провод оборудования для различных размеров и длин. Для получения дополнительной информации об этой программе свяжитесь с Диком Лайодом.
    Том Бейкер

    Ответ Майка Холта

    На моем сайте есть файл о том, как рассчитать токи короткого замыкания.Щелкните здесь, чтобы найти еще много подобных бесплатных вещей.

    Расчет базового тока короткого замыкания | EC&M

    Предоставлено www.MikeHolt.com.

    Эта статья — пятая в серии из 12 статей о различиях между заземлением и заземлением.

    Давайте начнем наше обсуждение с сосредоточения внимания на требованиях к объединению услуг.

    Металлические части кабельных каналов и / или кожухов, содержащие рабочие провода, должны быть соединены вместе [разд.250.92 (А)]. Используйте соединительные перемычки вокруг переходных шайб и кольцевых заглушек для сервисных дорожек качения ( Рис. 1 ). Вы можете использовать стандартные контргайки для механических соединений с дорожками качения, но вы не можете использовать их в качестве средств соединения [разд. 250.92 (B)].

    Рис. 1. Следуйте этим требованиям, чтобы правильно закрепить оборудование на месте обслуживания.

    Обеспечьте сервисное соединение одним из следующих способов [разд. 250.92 (B)]:

    (1) Прикрепите металлические части к рабочему нейтральному проводу.Для соединения корпуса рабочего выключателя с нулевым проводом обслуживания требуется основная перемычка [разд. 250.24 (B) и п. 250,28]. В корпусе сервисного разъединителя рабочий нейтральный проводник обеспечивает эффективный путь тока замыкания на землю к источнику питания [гл. 250,24 (C)]; следовательно, вам не нужно устанавливать перемычку на стороне питания в ПВХ-кабелепровод, содержащий входные провода для обслуживания [разд. 250.142 (A) (1) и п. 352.60, исключение № 2].

    (2) Присоедините металлические дорожки качения к резьбовым муфтам или ступицам с указанной резьбой.

    (3) Соедините металлические дорожки качения с фитингами без резьбы.

    (4) Используйте перечисленные устройства, такие как контргайки соединительного типа, втулки, клинья или втулки с соединительными перемычками к рабочему нейтральному проводнику. Перечисленный соединительный клин или проходной изолятор с соединительной перемычкой к рабочему нейтральному проводнику требуется, когда металлическая дорожка качения, содержащая служебные проводники, заканчивается кольцевым выбиванием.

    Перемычка для перемычки на стороне питания того типа провода, который используется для этой цели, должна иметь размер в соответствии с Таблицей 250.102 (C) (1), в зависимости от размера / площади проводников рабочей фазы внутри кабельного канала [разд. 250.102 (C)]. Контргайка соединительного типа, соединительный клин или соединительная втулка с соединительной перемычкой могут использоваться для металлической дорожки качения, которая заканчивается к корпусу без кольцевого выбивания.

    Крепежная контргайка отличается от стандартной контргайки тем, что она содержит крепежный винт с острым концом, который входит в металлический корпус, обеспечивая надежное соединение. Присоединение одного конца служебного кабельного канала к служебной нейтрали обеспечивает необходимый путь тока короткого замыкания с низким сопротивлением к источнику.

    Соединительные системы связи

    Для систем связи должно быть предусмотрено оконечное устройство соединения [Art. 805], радио и телеаппаратура [ст. 810], CATV [ст. 820] и подобные системы [разд. 250.94]. Вы соединяете эти разные системы вместе, чтобы минимизировать разницу напряжений между ними.

    Оконечное устройство для межсистемного соединения должно отвечать всем следующим требованиям [разд. 250.94 (A)]:

    (1) Будьте доступными.

    (2) Иметь емкость, по крайней мере, для трех проводов межсистемного заземления.

    (3) Устанавливается так, чтобы не мешать открытию какого-либо корпуса.

    (4) Надежно закрепите и электрически подключите к сервисному разъединителю, корпусу счетчика или проводнику заземляющего электрода (GEC).

    (5) Надежно закрепить и электрически подсоединить к разъединителю здания или GEC.

    (6) Указывается как заземляющее и связывающее оборудование.

    Исключение: оконечное устройство межсистемного соединения не требуется, если системы связи вряд ли будут использоваться.

    «Межсистемный контактный зажим» — это устройство, которое обеспечивает средства для подключения соединительных проводов систем связи (витой провод, антенны и коаксиальный кабель) к системе заземляющих электродов здания [ст. 100] ( Рис. 2 ).

    Рис. 2. Оконечное устройство для межсистемного соединения должно соответствовать всем требованиям гл. 250,94 (А).

    Склеивание металлических частей

    Металлические части, предназначенные для использования в качестве заземляющих проводов оборудования (EGC), должны быть соединены вместе, чтобы гарантировать, что они могут безопасно проводить ток повреждения, который может быть на них наложен [разд.110.10, п. 250.4 (A) (5), п. 250.96 (A) и Таблица 250.122 Примечание].

    Непроводящие покрытия (например, краска) необходимо удалить, чтобы обеспечить эффективный путь тока замыкания на землю, или концевые фитинги должны быть спроектированы так, чтобы их удаление не требовалось [разд. 250,12].

    Соединение цепей 277 В и 480 В

    Металлические кабельные каналы или кабели, содержащие цепи 277 В или 480 В, оканчивающиеся кольцевыми заглушками, должны быть прикреплены к металлическому корпусу с помощью перемычки размером в сек. 250.122 [Разд. 250.102 (D)].

    Там, где не встречаются выбивки увеличенного размера, концентрические или эксцентрические, или если коробка или корпус с концентрическими или эксцентричными отверстиями указаны в списке для обеспечения надежного соединения, соединительная перемычка не требуется. Но вы должны использовать один из методов, перечисленных в Исключении из Разд. 250,97. Например, используйте две контргайки на жестком металлическом трубопроводе или промежуточном металлическом трубопроводе — один внутри, а другой снаружи ящиков и шкафов.

    Перемычки для подключения оборудования должны закрываться любым из восьми способов, перечисленных в разд.250,8 [п. 250.102 (B)]. К ним относятся перечисленные соединители давления, клеммные колодки и экзотермическая сварка.

    Размер перемычки на стороне питания

    Размер перемычки на стороне питания должен соответствовать Таблице 250.102 (C) (1), в зависимости от размера / площади фазового проводника внутри кабелепровода или кабеля [разд. 250.102 (C) (1)].

    Если провода питания фазы соединены параллельно в двух или более кабельных каналах или кабелях, установите размер перемычки заземления на стороне питания для каждого из них в соответствии с Таблицей 250.102 (C) (1), исходя из размера / площади фазных проводов в каждой дорожке или кабеле. кабель [Сек.250.102 (C) (2)].

    Размер одной перемычки на стороне питания, устанавливаемой для соединения двух или более дорожек качения или кабелей, должен соответствовать Таблице 250.102 (C) (1), Примечание 3, исходя из эквивалентной площади фазных проводов на стороне питания [разд. 250.102 (C) (2)].

    Давайте рассмотрим пример, который поможет прояснить эти требования.

    Вопрос : Какой размер перемычки на стороне питания требуется для трех металлических кабельных каналов, каждая из которых содержит служебные провода 400 тыс. Км мил?

    Ответ : согласно п.250.102 (C) (2) и Таблица 250.102 (C) (1), вам понадобится соединительная перемычка 1/0 AWG на стороне питания для каждой дорожки качения. Для нескольких кабельных каналов допускается использование одной перемычки на стороне питания в зависимости от эквивалентной площади фазных проводов на стороне питания.

    Размер соединительной перемычки на стороне нагрузки

    Размер соединительной перемычки на стороне нагрузки устройств максимального тока фидера и ответвительной цепи в сек. 250.122 [Разд. 250.102 (D)].

    Давайте рассмотрим еще один пример, который поможет прояснить эти требования.

    Вопрос : Перемычка заземления оборудования какого размера требуется для каждого металлического кабельного канала, где проводники цепи защищены устройством защиты от перегрузки по току (OCPD) на 1200 А?

    Ответ : Если вы используете одну перемычку для скрепления двух или более металлических дорожек качения, измеряйте ее размер в секунду. 250.122, исходя из рейтинга самой большой цепи OCPD. В этом случае быстрая проверка таблицы 250.122 показывает нам, что требуется соединительная перемычка оборудования 3/0 AWG ( Рис.3 ).

    Рис. 3. Подбирайте перемычку для подключения оборудования в соответствии с номиналом самого мощного устройства максимального тока цепи.

    Соединение систем трубопроводов и обнаженного конструкционного металла

    Металлический водопроводный трубопровод с непрерывным электрическим током должен быть присоединен к одному из следующих [разд. 250.104 (A) (1)]:

    (1) Корпус сервисного выключателя

    (2) Рабочий нулевой провод

    (3) GEC, если достаточное сечение

    (4) Один из заземляющих электродов заземления электродная система, если GEC или соединительная перемычка к электроду имеют достаточный размер

    Соединительная перемычка системы металлических трубопроводов должна быть медной, если в пределах 18 дюймов.поверхности земли [гл. 250.64 (A)] и надлежащим образом защищен от физического повреждения [разд. 250,64 (В)].

    Дорожка качения из черного металла, содержащая GEC, должна быть электрически непрерывной путем соединения каждого конца дорожки качения с GEC [разд. 250.64 (E)]. Точки крепления должны быть доступны.

    Размер соединительных перемычек металлической системы водяных трубопроводов указан в Таблице 250.102 (C) (1) в зависимости от размера / площади проводников рабочей фазы. Они не должны быть крупнее меди 3/0, алюминия или алюминия с медным покрытием или 250 тыс. Куб. См, за исключением случаев, предусмотренных в разд.250.104 (А) (2) и (А) (3).

    Склеивание не требуется для изолированных участков металлического водяного трубопровода, подключенного к неметаллической системе водяного трубопровода. Фактически, эти изолированные участки металлических трубопроводов не следует соединять, поскольку они могут стать причиной поражения электрическим током при определенных условиях.

    Когда электрически непрерывная металлическая водопроводная система в индивидуальном помещении металлически изолирована от других людей в здании, металлическая водопроводная система для этого помещения может быть подключена к клемме заземления оборудования распределительного устройства, распределительного щита или щита.Выберите размер перемычки в зависимости от номинального значения OCPD цепи в секунду. 250.102 (D) [Разд. 250.104 (А) (2)].

    Металлическая водопроводная система здания, снабжаемая фидером, должна быть подключена к одному из следующих компонентов:

    (1) Клемма заземления оборудования в корпусе отключения здания.

    (2) Заземляющий провод фидерного оборудования.

    (3) Один из заземляющих электродов здания системы заземляющих электродов, если заземляющий электрод или соединительная перемычка к электроду имеют достаточный размер.

    Размер перемычки соединения в сек. 250.102 (D), но он не обязательно должен быть больше, чем самый большой провод фазы фидера или ответвительной цепи, питающей здание.

    Другие системы металлических трубопроводов в здании или прикрепленные к нему должны быть соединены [разд. 250.104 (B)]. Трубопровод считается соединенным, если он подключен к устройству, подключенному к заземляющему проводу оборудования цепи.

    Информационное примечание 1. Склеивание всех металлических трубопроводов и металлических воздуховодов обеспечит дополнительную безопасность.

    Информационное примечание 2: Дополнительную информацию можно найти в NFPA 54, , Национальном коде топливного газа и стандарте NFPA 780, для установки систем молниезащиты .

    Открытый конструкционный металл, который соединен между собой в металлический каркас здания, должен быть прикреплен к одному из следующих [разд. 250.104 (C)]:

    (1) Корпус отключения для обслуживания.

    (2) Нейтраль в сервисном разъединителе.

    (3) Корпус разъединителя здания для питаемых от фидера.

    (4) GEC достаточного размера.

    (5) Один из заземляющих электродов системы заземляющих электродов, если GEC или соединительная перемычка к электроду имеют достаточный размер.

    Комментарий автора : Это требование не распространяется на металлические элементы каркаса (например, металлические стойки) или металлическую обшивку здания.

    Металлические системы водяных трубопроводов и конструкционные металлические конструкции, соединенные между собой для образования каркаса здания, должны быть соединены с вторичной обмоткой трансформатора за сек.250.104 (D) (1) — (D) (3). Например, открытый конструкционный металл, используемый таким образом в области, обслуживаемой трансформатором, должен быть соединен с нейтральным проводником вторичной обмотки, где GEC подключается к трансформатору [разд. 250.104 (D) (2)].

    Исключение № 1: соединение с трансформатором не требуется, если металлический каркас служит заземляющим электродом [разд. 250,52 (A) (2)] для трансформатора.

    Не виноват

    Учитывая все детали, при соединении для тока короткого замыкания вероятно упущение или недосмотр.Это могло привести к трагическим последствиям.

    Попробуйте этот метод проверки. На монтажном чертеже отметьте все точки, в которых перемычка должна обеспечивать обратный путь повреждения к источнику. Затем пройдите по установке с этим рисунком и отметьте то, что отсутствует.

    Эти материалы предоставлены нам компанией Mike Holt Enterprises в Лисбурге, штат Флорида. Чтобы просмотреть учебные материалы по Кодексу, предлагаемые этой компанией, посетите сайт www.mikeholt.com/code.

    Расчет тока повреждения | Графическая продукция

    Ток повреждения — это непреднамеренное неконтролируемое протекание большого тока через электрическую систему.Токи повреждения вызваны короткими замыканиями с очень низким импедансом. Это может быть короткое замыкание на массу или между фазами. Возникающий в результате большой ток может привести к перегреву оборудования и проводов, чрезмерным усилиям, а иногда даже к серьезным дугам, взрывам и взрывам. Причины неисправностей включают такие вещи, как удары молнии, животные, грязь и мусор, упавшие инструменты, коррозия и человеческий фактор.

    Расчет тока повреждения основан на законе Ома, в котором ток (I) равен напряжению (V), деленному на сопротивление (R).Формула I = V / R. Когда происходит короткое замыкание, сопротивление становится очень маленьким, а это означает, что ток становится очень большим.

    Если бы сопротивление было равно нулю, то расчетный ток короткого замыкания стремился бы к бесконечности. Однако даже медный провод имеет некоторое сопротивление; это не идеальный дирижер. Для определения тока повреждения необходимо знать полное сопротивление от источника питания до места повреждения.

    Требуются расчеты тока повреждения

    Знание доступного тока короткого замыкания важно при выборе устройств защиты, но это также необходимо для кода.Национальный электрический кодекс (NEC) 110.24 (A) гласит:

    «Сервисное оборудование, не являющееся жилым, должно иметь четкую маркировку в поле с максимальным доступным током короткого замыкания. Маркировка (и) поля должна включать дату выполнения расчета тока короткого замыкания и быть достаточно прочной, чтобы выдерживать воздействие окружающей среды. . »

    Это означает, что на электрическом оборудовании, таком как служебное входное оборудование, должны быть установлены ярлыки, указывающие доступный ток короткого замыкания.Это позволяет легко сравнивать номинальный ток короткого замыкания (SCCR) оборудования с максимально доступным током короткого замыкания.

    Каждый раз при замене оборудования расчет тока короткого замыкания необходимо выполнять заново. Это указано в NEC 110.24 (B):

    .

    «При внесении изменений в электрическую установку, влияющих на максимальный доступный ток короткого замыкания в сервисе, максимальный доступный ток короткого замыкания должен быть проверен или пересчитан по мере необходимости, чтобы гарантировать, что номинальные характеристики вспомогательного оборудования достаточны для максимального доступного тока замыкания на линии. терминалы оборудования.Обязательная маркировка поля в 110.24 (A) должна быть скорректирована, чтобы отражать новый уровень максимального доступного тока короткого замыкания ».

    Типы неисправностей

    В электрической системе возможны несколько типов неисправностей:

    • Короткое замыкание, в результате которого ток проходит в обход нормальной нагрузки.
    • «Замыкание на землю», при котором ток течет в землю.
    • В трехфазных системах может быть короткое замыкание между одной или несколькими фазами.Этот тип короткого замыкания обычно создает самые высокие токи замыкания.

    Четвертый тип неисправности, неисправность обрыва цепи, не приводит к возникновению тока короткого замыкания. Открытый отказ возникает из-за непреднамеренного прерывания тока.

    Защитные системы должны предотвращать повреждение оборудования и защищать людей во всех вышеперечисленных ситуациях. Это означает, что необходимо произвести расчеты тока короткого замыкания, чтобы можно было выбрать соответствующие защитные устройства.

    Болтовые разломы vs.Ошибки дуги

    Электрический сбой может быть либо замыканием на болтах, либо дуговым замыканием.

    В разломе с болтовым креплением соединение прочное. Это позволяет току короткого замыкания течь через проводник. Этот тип неисправности может произойти, когда установщик подключает источник питания к земле, а не к точке, где он должен быть подключен. При включении питания немедленно возникает неисправность болтового соединения, которая срабатывает защитное устройство. Поскольку текущий поток был ограничен, ущерб обычно ограничен.Однако замыкание на болтах создает самые высокие токи замыкания.

    Дуговое короткое замыкание возникает, когда нет твердого соединения, но проводники подходят достаточно близко, так что ток проходит через зазор, создавая дугу. Первоначальная дуга ионизирует воздух, создавая плазму, которая позволяет току быстро увеличиваться и поддерживаться, что приводит к вспышке дуги или возникновению дуги. Когда возможна вспышка дуги, необходимо выполнить расчеты тока короткого замыкания, чтобы определить безопасные границы защиты и необходимые средства индивидуальной защиты, а также предоставить информацию, необходимую для этикеток вспышки дуги, которые должны быть установлены в дополнение к требуемому NEC 110.24 метки тока короткого замыкания.

    Трехфазные неисправности

    IEC 60909 «Токи короткого замыкания в трехфазных системах» дает принятый метод расчета токов трехфазного замыкания.

    Повреждение в трехфазной системе может быть симметричным (сбалансированным) или несимметричным (несимметричным). При симметричном КЗ все три фазы одинаково затронуты. Однако такое случается редко. Большинство трехфазных КЗ несимметричны, что затрудняет расчет тока КЗ.

    Источники содержания

    Прежде чем можно будет выполнить расчет тока короткого замыкания, необходимо определить все возможные источники тока. Это может включать некоторые источники тока, которые, возможно, не были учтены. Существует четыре возможных источника тока короткого замыкания:

    • Электрогенераторы, устанавливаемые на месте: они расположены близко друг к другу, и ток короткого замыкания ограничивается только импедансом самого генератора и электрической цепи.
    • Синхронные двигатели: синхронный двигатель — это двигатель переменного тока, в котором скорость двигателя пропорциональна частоте электроэнергии.При отключении питания, как это произойдет при коротком замыкании, инерция механической нагрузки на двигатель будет продолжать вращать двигатель. Затем двигатель будет действовать как генератор, обеспечивающий ток, и это будет способствовать общему току, протекающему в месте повреждения.
    • Асинхронные двигатели: этот тип двигателя также станет генератором в случае короткого замыкания в другом месте системы. Однако ток короткого замыкания, генерируемый асинхронным двигателем, будет длиться всего несколько циклов.Ток будет примерно равен пусковому току двигателя с заторможенным ротором.
    • Система электроснабжения: большая часть тока повреждения обычно исходит от электросети. Уровень тока короткого замыкания будет зависеть от:
      • номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора и полное сопротивление
      • Импеданс генераторов
      • сопротивление цепи от трансформатора до короткого замыкания.

    Для упрощения расчета тока повреждения предполагается, что все электрические генераторы в системе находятся в фазе и что они работают при номинальном напряжении системы.

    Трехфазное соединение на болтах

    Проводится исследование короткого замыкания, чтобы можно было рассчитать ток короткого замыкания. Обычно это включает рассмотрение наихудшего сценария, которым является состояние трехфазного короткого замыкания с болтовым креплением. Основываясь на этой ситуации, можно приблизительно определить другое состояние неисправности.

    Вклад двигателей в систему по току короткого замыкания очень важен. Во многих случаях электродвигатели могут давать в четыре-шесть раз больший ток нормальной полной нагрузки. Даже если ток непродолжительный, очень важно, чтобы он был включен в расчет тока короткого замыкания.

    Когда проводится исследование вспышки дуги, расчет тока короткого замыкания все равно должен производиться для максимального тока трехфазного короткого замыкания с болтовым соединением.

    Маркировка тока повреждения

    После того, как ток короткого замыкания был рассчитан, на оборудование должны быть нанесены метки с указанием доступного тока короткого замыкания. Если требуется этикетка для вспышки дуги, ее также следует распечатать и наклеить в соответствующем месте. Для каждой метки требуется специальная информация, полученная при расчете тока короткого замыкания.

    Сделайте следующий шаг!

    Теперь, когда у вас есть базовое представление о переменных в расчетах вспышки дуги, загрузите наше бесплатное руководство по энергии вспышки дуги, чтобы получить подробные советы по внедрению системы безопасности на вашем предприятии. Загрузите бесплатную копию сегодня!

    .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *