Длина и минимальное сечение заземляющего проводника ПУЭ
Поделиться на Facebook
Поделиться в ВК
Поделиться в ОК
Поделиться в Twitter
Поделиться в Google Plus
Содержание:
- 1 Требования к заземляющим, защитным проводникам и проводникам системы
- 2 Как правильно выбрать сечение кабеля заземления?
- 3 Таблица 1. Наименьшие сечения защитных и заземляющих проводников
Установка заземляющих проводников должна проводиться на любых объектах, где работают электроприборы, начиная с промышленного оборудования и трансформаторов, заканчивая жилыми помещениями. Используя заземляющие проводники, удается свести к минимуму риск травмирования электротоком высокого напряжения от деталей из металла, используемых в оборудовании, работающем на электроустановках с напряжением от 220 В и выше.
Требования к заземляющим, защитным проводникам и проводникам системы
Технологические характеристики заземляющих проводников должны соответствовать месту их установки, способу соединения, материалов, из которых изготовлены провода.
Кроме специальных требований, к такой продукции применяются еще и общие правила. Только тогда любой из них снизит значение электротока до 0.
Подключение защитных систем проводится к общей точке для любого электрооборудования – к глухо заземленной нейтрали по 5 основным схемам. Нулевой потенциал при подключении заземлителя создается с помощью нейтрального провода, который принято обозначать буквенным символом N. У защитного нулевого кабеля имеется собственное обозначение — РЕ.
После уравнивания потенциалов напряжение в проводке будет с таким же значением, как и при коротком замыкании. Поэтому для сечения заземляющих проводников подбирается такой же диаметр, как у кабеля фазы. Маркировка используемых проводов может выбираться с учетом значений, принятых ГОСТом из готовых таблиц, размещенных в приложениях ПЭУ. Все используемые кабели могут быть только качественного изготовления и с нужными технологическими характеристиками.
Для проведения отдельных расчетов сечения заземляющего проводника используется формула, в которой указаны показатели короткого замыкания, вид используемого провода и технология его укладки. При расчете параметров создаваемой системы защиты, следует учитывать, что идущее по ней сопротивление не может превышать 4 Ом. Более безопасное подключение создается при использовании винтового способа соединения. Нулевой кабель должен быть окрашен в синий цвет, а проводка заземления – в желтый.
Как правильно выбрать сечение кабеля заземления?
Перед тем как выбирать размер сечения проводки, нужно определиться с типом защитной системы.
Согласно ПЭУ, приняты к использованию следующие варианты:
- нейтральный кабель подключается к заземлителю при использовании переменного тока;
- объединение нулевого кабеля и «земли» вместе, нейтральная проводка подсоединяется отдельно;
- подсоединение электрооборудования напрямую к главной заземляющей шине;
- создание заземления на корпусе электрического устройства с помощью сопротивления или путем изоляции всех кабелей.
При выборе кабеля нужно ориентироваться на маркировку, в которой РЕ обозначает «заземление», а «земля» и «ноль» обозначаются маркировкой PEN при соединении в одном проводе.
При подборе размера сечения проводов необходимо учитывать тип самого заземления, которое может быть переносным или стационарным. В быту обычно используется стационарный тип защитного устройства. При такой схеме приборы к заземляющему проводнику могут подсоединяться многожильными и одножильными кабелями. Выбирая подходящие проводящие жилы при создании защитных систем нужно использовать рекомендованные размеры диаметра используемой проводки.
Таблица 1. Наименьшие сечения защитных и заземляющих проводников
Выбор сечения защитных проводников самого маленького диаметра обеспечит создание одинаковой проводимости. Проводку для них следует выбирать из такого же металла, что и провода фазы. Возможно отклонение в меньшую сторону от представленных нормативов, определяющих минимальное сечение, если применяется для вычислений формула S ≥ I √t / k, а время выхода из рабочего состояния защитной системы будет составлять менее 5 секунд.
Следует помнить, что сечение заземляющего проводника до 1 кв должно быть одинаковым с фазой, если проводка изготовлена из одного материала.
Таблица 2. Наименьшие размеры заземлителей и заземляющих проводников, проложенных в земле
Нормативное сечение заземляющего проводника, закопанного в почву, может увеличиться, если проводимость тока у почвогрунта будет более 100 Ом. Данные нормы можно повысить в 0,01·ρ раз, но не более чем десятикратно.
При соблюдении всех требований к сечению проводки можно создавать правильное заземление для электрооборудования любых видов и назначений.
Сечение фазных проводников, мм2
Фаза для защитной системы должна иметь диаметр провода, при котором при слишком большой силе тока проводка не будет нагреваться. В таблице приведены параметры для разных материалов, из которых делают такое электротехническое оборудование. Соблюдение соотношения размера сечения фазы и силы тока обеспечит безопасное использование мощного электрооборудования.
При соблюдении всех требований, установленных действующими правилам по безопасному подключению защитных систем к оборудованию, в месте соединения значение силы электрического тока будет равно нулю.
Жми «Нравится» и получай только лучшие посты в Facebook ↓
Поделиться на Facebook
Поделиться в ВК
Поделиться в ОК
Поделиться в Twitter
Поделиться в Google Plus
6. ТЕХНИЧЕСКИЙ ЦИРКУЛЯР № 11/2006 «О заземляющих
электродах Технический
циркуляр № 11/2006 одобрен 12.10.2006 г. статс-секретарем — заместителем
руководителя Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному
надзору Чайкой К.Л. Введен в действие с 16.10.2006 г. АССОЦИАЦИЯ «РОСЭЛЕКТРОМОНТАЖ» ТЕХНИЧЕСКИЙ ЦИРКУЛЯР
О заземляющих электродах и заземляющих проводниках В главе 1.7 Правил устройств электроустановок (ПУЭ) седьмого издания были учтены требования к заземляющим устройствам и защитным проводникам, установленные ГОСТ Р 50571.10-96 (МЭК 364-5-54 публикация 1980 года с изменениями 1982 года), и некоторые требования дополнительного стандарта МЭК 60364-5-548 публикация 1996 года с изменениями 1998 года. К настоящему времени выпущена
новая редакция стандарта IEC 60364-5-54 (IEC:2002), в которой уточнены требования к выбору заземляющих
электродов и заземляющих проводников, проложенных в земле. Целью настоящего циркуляра является разъяснение по выполнению ряда требований главы 1.7 ПУЭ в части приведения их в соответствие с новыми международными требованиями, регламентированными стандартом МЭК 60364-5-54 в публикации 2002 года, и в связи с поступающими запросами. В циркуляре также отражены некоторые требования по выполнению электрических соединений заземляющих устройств. С выходом настоящего циркуляра подтверждается возможность использования расширенной, по сравнению с положениями главы 1.7 ПУЭ, номенклатуры заземляющих электродов и проводников, представленных на российском рынке. При выборе материалов и размеров заземляющих электродов и заземляющих проводников предлагается руководствоваться следующим: — материалы и размеры заземляющих электродов должны выбираться с учетом защиты от коррозии, соответствующих термических и механических воздействий; — минимальные размеры заземляющих
электродов из наиболее распространенных материалов с точки зрения коррозионной
и механической стойкости, проложенных в земле, приведены в табл. — сечение заземляющих проводников должно соответствовать расчетным формулам п. 1.7.126. ПУЭ, при этом ожидаемые токи повреждений не должны вызывать недопустимых перегревов; — минимальное сечение заземляющих проводников в системе защитного заземления TN может быть принято равным: 6 мм2 Сu, 16 мм2 Аl, 50 мм2 Fe при условии, что протекание существенных токов повреждения (превосходящих допустимый ток заземляющего проводника) не ожидается, — минимальные поперечные сечения заземляющих проводников, проложенных в земле, приведены в табл. 2; — при использовании заземляющего устройства для установки выше 1 кВ с изолированной нейтралью (с нейтралью, заземленной через дугогасящий реактор или резистор) и одновременно для установки до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью, например на трансформаторных подстанциях 10(6)/0,4 кВ, сечение заземляющего проводника, соединяющего сторонние проводящие части установки с заземлителем, следует принимать с учетом расчетного тока замыкания в электроустановке выше 1 кВ с изолированной нейтралью; — соединения заземляющих
электродов и защитных проводников в соответствии с требованиями п. — при соединении элементов заземляющих устройств, выполненных из различных материалов, следует учитывать возможность возникновения электрохимической коррозии; — соединения элементов заземляющих устройств, выполненных из черного металла, рекомендуется выполнять сваркой, соединения элементов заземляющих устройств, выполненных из других материалов, рекомендуется выполнять с использованием специальных соединителей. Таблица 1 Минимальные размеры заземляющих электродов из наиболее распространенных материалов с точки зрения коррозионной и механической стойкости, проложенных в земле
Таблица 2 Минимальное поперечное сечение заземляющих проводников, проложенных в земле
7. Выбор заземляющих
проводников В соответствии с ГОСТ Р МЭК 60050-2005 (вводится в действие с 01.01.2007 г.) под заземляющим устройством понимают совокупность всех электрических соединений и устройств, включенных в заземление системы или установки, или оборудования. В соответствие с требованиями ГОСТ Р 50571.10 «Электроустановки зданий. Часть 5. Выбор и монтаж электрооборудования. Глава 54. Заземляющие устройства и защитные проводники» п. 542.1.2 (в новой редакции стандарта IEC 60364-5-54 2002 г. это п. 542.1.4) все элементы заземляющих устройств должны быть выбраны с учетом возможности их повреждения токами замыкания на землю и токами защитных проводников. Это очевидное требование в ПУЭ отражено в общих
требованиях п. 1.7.54 и касается только естественных заземлителей, что в ряде
случаев может привести к ошибкам. Система защитного заземления TN В электроустановках с системой защитного заземления TN при одном вводе и питании от отдельно стоящей трансформаторной подстанции токи замыкания протекают по РЕ-проводникам, а доля токов стекающих на заземлители, составляет несколько процентов. В зданиях со встроенными или
пристроенными трансформаторными подстанциями при использовании главной
заземляющей шины (ГЗШ), как отдельного устройства, теоретически возможно
протекание по заземляющим проводникам половины тока короткого замыкания на
сторонние проводящие части установки (здания). В зданиях при наличии двух и более вводов от одной подстанции возможно протекание по заземляющим проводникам, включенным в основную систему уравнивания потенциалов, половины тока короткого замыкания меньшего из вводов. Это связано с возможностью перетекания тока короткого замыкания со стороны меньшего ввода на РЕ, (РЕN)-проводник питающей линии большего ввода. Таким образом, при выборе
заземляющих проводников в системе защитного заземления TN по току короткого
замыкания (если он присутствует) следует пользоваться расчетной формулой в
соответствии с требованиями п. 1.7.126 ПУЭ с учетом того,
что по заземляющим проводникам может протекать только часть тока короткого
замыкания. При выборе заземляющих проводников не следует пользоваться таблицей 1.7.5 ПУЭ, так как это приведет к существенному завышению сечения заземляющих проводников. При использовании заземляющего
устройства для установки выше 1 кВ с изолированной нейтралью и одновременно для
установки до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью сечение заземляющего проводника,
соединяющего сторонние проводящие части установки с заземлителем, следует
принимать с учетом расчетного тока замыкания в электроустановке выше 1 кВ (10
кВ) с изолированной, нейтралью. В качестве расчетного принимается ток
однофазного короткого замыкания. Указанные токи замыкания носят емкостной
характер и рассматриваются как малые токи замыкания (до 500 А). В сетях, где
защита в распредустройстве 10 кВ работает на сигнал при первом замыкании, а это
практически все городские сети, данный ток рассматривается как длительный. При наличии в системе электроснабжения устройств компенсации емкостных токов для расчета заземляющих проводников рекомендуется принимать ток короткого замыкания без учета действия компенсирующих устройств. В соответствии с требованиями п. 1.7.115 ПУЭ седьмого издания «В электроустановках напряжением выше 1 кВ с изолированной нейтралью …… Как правило, не требуется применение медных проводников сечением более 25 мм2, ….. стальных 120 мм2». Для стальной шины размером 40×3
мм допустимый длительный ток составляет 125 А (см. 1.3.31. ПУЭ). Система защитного заземления ТТ В соответствии с требованиями п. 1.7.39 ПУЭ шестого издания использование системы ТТ в электроустановках было запрещено, — «Применение в … электроустановках заземления корпусов электроприемников без их зануления не допускается». В соответствии с указаниями п.
1.7.59 ПУЭ седьмого
издания, «Питание электроустановок напряжением до 1 кВ от источника с
глухозаземленной нейтралью и с заземлением открытых проводящих частей при
помощи заземлителя, не присоединенного к нейтрали (система ТТ), допускается
только в тех случаях, когда условия электробезопасности в системе TN не могут
быть обеспечены. Для защиты при косвенном прикосновении в таких
электроустановках должно быть выполнено автоматическое отключение питания с
обязательным применением УЗО. Примером электроустановки, где невозможно в пределах разумных технических решений выполнить требования электробезопасности в системе TN, являются индивидуальные жилые дома, которые по местным условиям необходимо подключить к воздушной линии 0,4 кВ, выполненной неизолированными проводами (ВЛ). Дело в том, что нейтральный проводник ВЛ не может рассматриваться как PEN-проводник по определению. В этих условиях до замены неизолированных проводов ВЛ на самонесущие изолированные провода обосновано применение системы защитного заземления ТТ. На вводе в такие установки для
автоматического отключения питания, как правило, устанавливают УЗО с
номинальным дифференциальным током срабатывания 300 или 500 мА. Сопротивление
заземляющего устройства выбирают порядка 30 Ом, а для грунтов с высоким
объемным сопротивлением до 300 Ом. При таких параметрах заземляющего устройства
обеспечивается надежное срабатывание УЗО, а токи короткого замыкания незначительны. Система защитного заземления IT В системе защитного заземления IT сопротивление заземляющего устройства у потребителя выбирают из условия обеспечения допустимого напряжения прикосновения при однофазном коротком замыкании (см. п. 1.7.104 ПУЭ). Токи однофазных коротких замыканий в электроустановках с изолированной нейтралью напряжением до 1 кВ не превосходят нескольких ампер, и проверка по току элементов заземляющих устройств индивидуальных заземлителей у потребителей не требуется. При устройстве общего заземляющего
устройства для нескольких потребителей по заземляющим проводникам возможно
протекание полного тока двухфазного короткого замыкания. Выбор заземляющих
проводников в этом случае должен проводиться по расчетным формулам, приведенным
в п. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Успехи в исследованиях почвенной коррозии заземляющих сетей
1. Чжан Б., Хе Дж., Цзян Ю. Характеристики безопасности большой заземляющей сети с током повреждения, подаваемым из нескольких точек заземления. IEEE транс. инд. заявл. 2015;51:5116–5122. doi: 10.1109/TIA.2015.2413965. [CrossRef] [Google Scholar]
2. Hu H., Luo R., Fang M., Zeng S., Hu F. Новый дизайн оптимизации для заземляющей сети. Междунар. Дж. Электр. Энергетическая система питания. 2019;108:61–71. doi: 10.1016/j.jepes.2018.12.041. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
3. Абдель-Салам М., Ахмед А., Найель М., Зидан А. Поверхностный потенциал и сопротивление систем заземляющих решеток в однородном грунте. электр. Силовой комп. Сист. 2007; 35:1093–1109. doi: 10.1080/15325000701297109. [CrossRef] [Google Scholar]
4. Yi Q., Xu S., Li X., Feng B., Hu B. Коррозионные характеристики заземляющей сетки в агентах, снижающих сопротивление. Доп. Матер. Рез. 2014; 887–888: 947–950. doi: 10.4028/www.scientific.net/AMR.887-888.947. [CrossRef] [Google Scholar]
5. Датта А.Дж., Тейлор Р., Уилл Г., Ледвич Г. Исследование производительности земной сети с использованием меди с графеновым покрытием. IEEE-доступ. 2015;3:1042–1050. дои: 10.1109/ДОСТУП.2015.2454295. [CrossRef] [Google Scholar]
6. Камель Р.М. Управление тремя неисправностями через контроллеры для ветровых систем, работающих в изолированной микросети, и влияние типа неисправности на их производительность: обзор и сравнительное исследование. Продлить. Поддерживать. Energy Rev. 2014; 37: 698–714. doi: 10.1016/j.rser.2014.05.065. [CrossRef] [Google Scholar]
7. Lan W., Zheng Y., Li L., Wang X., Yao G., Zhang Y. Диагностика неисправностей заземляющей сети на основе самоадаптирующейся оптимизации роя частиц. заявл. мех. Матер. 2014; 448–453:1937–1940. doi: 10.4028/www.scientific.net/AMM.448-453.1937. [CrossRef] [Google Scholar]
8. Раджан С., Венугопалан С.И. Коррозия и системы заземления. IEEE транс. инд. заявл. 1977; 13: 297–306. doi: 10.1109/TIA.1977.4503411. [CrossRef] [Google Scholar]
9. Лоусон В.Р. Проблемы и выявление коррозии линейных якорей и заземляющих сетей подстанций. IEEE транс. инд. заявл. 1988; 24:25–32. дои: 10.1109/28.87245. [CrossRef] [Google Scholar]
10. Хоу З.-Э., Дуань Ф.-Дж., Чжан К.-С. Нейросетевой метод коррозионной диагностики заземляющей сетки. АИП конф. проц. 2008;1060:353. [Академия Google]
11. Сюй С., Се Р., На Л. Анализ коррозионного поведения различных ионов в почве для подземного трубопровода X80. Доп. Матер. Рез. 2012; 535–537: 701. doi: 10.4028/www.scientific.net/AMR.535-537.701. [CrossRef] [Google Scholar]
12. Sun C., Xu J., Wang F.H., Yu C.K. Влияние сульфатредуцирующих бактерий на коррозию нержавеющей стали 1Х18Н9Т в почвах, содержащих хлорид-ионы. Матер. хим. физ. 2011; 126:330–336. doi: 10.1016/j.matchemphys.2010.11.017. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
13. Рафаэль Лисаррага С., Перес Т., Гальван-Мартинес Р., Мануэль Кей-Аке Л., Контрерас А. Оценка коррозионного растрескивания под напряжением стального трубопровода X52, подвергающегося воздействию мексиканских почв. Матер. Технол. 2019;53:81–86. doi: 10.17222/mit.2018.018. [CrossRef] [Google Scholar]
14. Yan X., Zhang Y., Chen S., Du S., Lyu W., Chen L. Характеристики двух потенциалов наземной сети после инициированного удара молнии. IEEE-доступ. 2020;8:171001–171008. doi: 10.1109/ACCESS.2020.3024599. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
15. Чжоу М., Ван Дж., Лю Ю., Сян Н., Сунь З., Чен Дж., Фанг С. Причины, формы и способы устранения коррозии заземляющей сети подстанции. ИЭЭЭ; Пискатауэй, Нью-Джерси, США: 2008. стр. 186–189. [Google Scholar]
16. Lv K., Xu S., Liu L., Wang X., Li C., Wu T., Yin F. Сравнительное исследование коррозионного поведения высококремнистого хромистого железа и стали Q235. в почвенном растворе. Междунар. Дж. Электрохим. науч. 2020;15:5193–5207. дои: 10.20964/2020.06.16. [CrossRef] [Google Scholar]
17. Афонсо Ф.С., Нето М.М.М., Мендонка М.Х., Пимента Г., Проэнка Л., Фонсека И.Т.Е. Коррозия меди в почве: влияние содержания хлоридов, аэрации и влажности. J. Твердотельная электрохимия. 2009 г.;13:1757–1765. doi: 10.1007/s10008-009-0868-4. [CrossRef] [Google Scholar]
18. Суисси Н., Трики Э. Ранние стадии поведения коррозии меди в тунисской почве. Матер. Коррос. Веркст. И Коррос. 2010;61:695–701. doi: 10.1002/maco.200905383. [CrossRef] [Google Scholar]
19. Shao Y., Mu M., Zhang B., Nie K., Liao Q. Коррозионное поведение плакированных медью стальных стержней с неплакированными двумя торцами для заземляющих сеток в красном глинистая почва. Дж. Матер. англ. Выполнять. 2017; 26:1751–1757. doi: 10.1007/s11665-017-2581-2. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
20. Tan Y., Liu X., Ma L., Li X., Liao Q. Влияние гематита на коррозионное поведение меди в насыщенных красноземных растворах. Дж. Матер. англ. Выполнять. 2020;29:2324–2334. doi: 10.1007/s11665-020-04741-w. [CrossRef] [Google Scholar]
21. Ву Ю.Х., Луо С.С., Гоу Х. Коррозионное поведение меди в кислой почве во время подкисления почвы в результате имитации кислотных дождей. Матер. Унд Веркст. 2012;43:1074–1079. doi: 10.1002/mawe.201200927. [CrossRef] [Google Scholar]
22. Zhu Z., Shi C., Zhang Y., Liu Z. Влияние Cl- и постоянного блуждающего тока на почвенную коррозию трех материалов заземляющей сетки. Антикор. Методы Матер. 2020; 67: 73–82. дои: 10.1108/ACMM-06-2019-2136. [CrossRef] [Google Scholar]
23. Джейкобс С., Эдвардс М. Сульфидный катализ коррозии меди. Вода Res. 2000; 34: 2798–2808. doi: 10.1016/S0043-1354(00)00025-7. [CrossRef] [Google Scholar]
24. Han P., Xie R., Lin N., He B. Электрохимическая коррозия стали X70 в песчаном грунте, загрязненном медью(ii) Int. Дж. Электрохим. науч. 2016;11:9491–9507. дои: 10.20964/2016.11.07. [CrossRef] [Google Scholar]
25. Zhang X. , Zhou Z., Chen X., Song J., Shi M. Исследование коррозионного поведения плакированной медью стали для заземляющих решеток. В: Xiao J., Ke G., Lunev S., редакторы. Труды достижений в области материалов, машин и электротехники; Тяньцзинь, Китай. 10–11 июня 2017 г.; стр. 17–21. [Академия Google]
26. Бертлинг С., Дегриз Ф., Валлиндер И.О., Смолдерс Э., Лейграф С. Модельные исследования стока меди в почве, вызванной коррозией. Окружающая среда. Токсикол. хим. 2006; 25: 683–691. дои: 10.1897/05-026R.1. [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
27. Бертлинг С., Валлиндер И.О., Клея Д.Б., Лейграф С. Долгосрочный коррозионно-индуцированный сток меди из естественной и искусственной патины и его воздействие на окружающую среду. Окружающая среда. Токсикол. хим. 2006; 25: 891–898. дои: 10.1897/05-027R.1. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
28. Родригес-Сейхо А., Альфая М.С., Луиза Андраде М., Вега Ф.А. Уровни меди, хрома, никеля, свинца и цинка и степень загрязнения в почвах полигона. Деградация земли. Дев. 2016;27:1721–1730. doi: 10.1002/ldr.2497. [CrossRef] [Google Scholar]
29. Li J., Su H., Chai F., Xue D.-m., Li L., Li X.-y., Meng H.-m. Коррозионное поведение низкоуглеродистой микролегированной хромовой стали для заземляющих сеток в моделируемом кислом грунте. Дж. Айрон Стил Рез. Междунар. 2018;25:755–766. doi: 10.1007/s42243-018-0108-1. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
30. Ли Ю.Т. Коррозионное поведение стали в почве пляжа Бохайского залива. Коррос. англ. науч. Технол. 2009;44:91–95. doi: 10.1179/174327807X234633. [CrossRef] [Google Scholar]
31. Nie X., Li X., Du C., Huang Y., Du H. Характеристика продуктов коррозии, образующихся на поверхности углеродистой стали, с помощью рамановской спектроскопии. Дж. Рамановская спектроскопия. 2009; 40:76–79. doi: 10.1002/jrs.2082. [CrossRef] [Google Scholar]
32. Sun C., Li X.-M., Xu J., Yan M.-C., Wang F.-H., Wang Z.-Y. Влияние мочевины на микробиологическую коррозию углеродистой стали в почве. Акта физ. Чим. Грех. 2012;28:2659–2668. doi: 10.3866/pku.Whxb201208243. [CrossRef] [Google Scholar]
33. Xu J., Sun C., Yan M., Wang F. Влияние сульфатредуцирующих бактерий на коррозию углеродистой стали Q235 в растворе почвенного экстракта. Междунар. Дж. Электрохим. науч. 2012;7:11281–11296. [Google Scholar]
34. Денисон И.А., Романофф М. Коррозия оцинкованной стали в грунтах. Дж. Рез. Натл. Бур. Стоять. 1952; 49: 299–314. doi: 10.6028/jres.049.031. [CrossRef] [Google Scholar]
35. Нахаи Д., Косари А., Мол Дж. М. К., Асселин Э. Коррозионная стойкость горячеоцинкованной стали в моделируемом почвенном растворе: факторный расчет и исследование химии карьера. Коррос. науч. 2020:164. doi: 10.1016/j.corsci.2019.108310. [CrossRef] [Google Scholar]
36. Wei W., Wu X.-q., Ke W., Xu S., Feng B., Hu B.-t. Взаимосвязь между рН и электрохимической коррозией стали Q235 с термическим напылением, покрытой никелем и алюминием, в моделируемых почвенных растворах. Дж. Матер. англ. Выполнять. 2017; 26:4340–4348. doi: 10.1007/s11665-017-2906-1. [CrossRef] [Google Scholar]
37. Wu X., Xu J., Ke W., Xu S., Feng B., Hu B. Влияние значения pH на коррозионное поведение термически напыленного Al-Si с покрытием Q235 стали в имитированных почвенных растворах. Дж. Матер. англ. Выполнять. 2014;23:2265–2273. doi: 10.1007/s11665-014-0971-2. [CrossRef] [Google Scholar]. F. Коррозионное поведение оцинкованной стали, залитой в бетон, при воздействии на почву типа MH, загрязненную хлоридами. Передний. Матер. 2019:6. doi: 10.3389/fmats.2019.00257. [CrossRef] [Google Scholar]
39. Годс П., Падилья В., Альфантази А. Оценка коррозии оцинкованной стали в механически стабилизированных земляных стенах. Матер. Выполнять. 2013;52:29–33. [Google Scholar]
40. Ян Ф.-Дж., Ли С.-Г., Ван С.-Г. Коррозионное поведение оцинкованной стали в щелочной почве. заявл. мех. Матер. 2013; 331:416–420. doi: 10.4028/www.scientific.net/AMM.331.416. [CrossRef] [Google Scholar]
41. Fan X.-L., Chen Y.-X., Zhang J.-X., Lin D.-Y., Liu X.-X., Xia X.- Дж. Гальваническая коррозия меднотянутой стали для заземляющих сеток в моделируемом растворе кислого краснозема. Акта Металл. Грех. англ. лат. 2020; 33: 1571–1582. дои: 10.1007/s40195-020-01071-7. [CrossRef] [Google Scholar]
42. Хён Ю., Ким Х., Ким Ю.-Х. Влияние хлоридов и щелей на коррозионную стойкость нержавеющих сталей, закопанных в почву в Сеульском метрополитене. Встретил. Матер. Междунар. 2014;20:249–260. doi: 10.1007/s12540-014-2007-8. [CrossRef] [Google Scholar]. Коррозионная стойкость труб из нержавеющей стали в грунте. Матер. Коррос. Веркст. И Коррос. 2011;62:299–309. doi: 10.1002/maco.200905552. [CrossRef] [Google Scholar]
44. Wang X., Xu J., Sun C. Влияние сульфатредуцирующих бактерий на коррозию нержавеющей стали 403 в почвах, содержащих ионы хлорида. Междунар. Дж. Электрохим. науч. 2013; 8: 821–830. [Google Scholar]
45. Li J., Men C., Qi J., Yang B., Liu R. Анализ фактора воздействия, прогнозирование и картирование почвенной коррозии углеродистой стали в Китае на основе искусственного нейронного анализа MIV-BP. сети и ГИС. J. Почвенные отложения. 2020;20:3204–3216. doi: 10.1007/s11368-020-02649-5. [CrossRef] [Google Scholar]
46. Wang X.-Z., Fan H.-Q., Muneshwar T., Cadien K., Luo J.-L. Уравновешивание коррозионной стойкости и электропроводности хромового покрытия в плоскости с помощью обработки кислородной плазмой. Дж. Матер. науч. Технол. 2021; 61: 75–84. doi: 10.1016/j.jmst.2020.06.012. [CrossRef] [Google Scholar]
47. Горбунов Н.И. Перспективы изучения физико-химических свойств почв, почвенных коллоидов и минералов. сов. Почвовед. 1973; 5: 57–74. [Google Scholar]
48. Chen X.B., Qiu G.Q., Wang Y.Q., Sheng W.K., Tao Z.X., Tian L.X. Физико-химические и механические свойства засоленных почв при изменении температуры. науч. Китай сер. Математика. физ. Астрон. 1989;32:234–245. [Google Scholar]
49. Li J., Su H., Chai F., Chen X.-p., Li X.-y., Meng H.-m. Имитационное коррозионное испытание стали Q235 в диатомитовой почве. Дж. Айрон Стил Рез. Междунар. 2015;22:352–360. doi: 10.1016/S1006-706X(15)30011-X. [CrossRef] [Google Scholar]
50. Васим М., Шоаиб С., Мубарак Н.М., Асири А.М. Факторы, влияющие на коррозию металлических труб в грунтах. Окружающая среда. хим. лат. 2018; 16: 861–879. doi: 10.1007/s10311-018-0731-x. [CrossRef] [Google Scholar]
51. Liu D., Huang Y., An S., Sun H., Bhople P., Chen Z. Физико-химические и микробные характеристики почв контрастных типов землепользования вдоль градиентов глубины почвы. Катена. 2018;162:345–353. doi: 10.1016/j.catena.2017.10.028. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
52. да Коста Перейра Р.Ф., Дантас де Оливейра Э.С., де Андраде Лима М.А.Г., Деларю Сезар Бразилия С.Л. Коррозия оцинкованной стали при различной влажности почвы. Матер. Рез. Иберо Ам. Дж. Матер. 2015; 18: 563–568. дои: 10.1590/1516-1439.341714. [CrossRef] [Google Scholar]
53. Yan A., Hou J., Chen Y., Feng L. Исследование почвенной коррозии стальной заземляющей сетки Q235 в Вейнань, Шэньси. Матер. науч. 2011;47:114–119. [Google Scholar]
54. Xie F., Wang Z., Wang D., Yin S. Синергетический эффект растворенного кислорода, HCO3- и Cl- на электрохимическую коррозию трубопроводной стали X70 в почве нефтяного месторождения. . заявл. физ. Матер. науч. Процесс. 2020; 126 doi: 10.1007/s00339-020-03792-з. [CrossRef] [Google Scholar]
55. Ван С., Лю Д., Ду Н., Чжао Ц., Сяо Дж. Катодные реакции, связанные с коррозией стали X80 в кислом растворе, моделирующем почву. Междунар. Дж. Электрохим. науч. 2016; 11:8797–8809. дои: 10.20964/2016.10.08. [CrossRef] [Google Scholar]
56. Mu M., Liu S., Nie K., Zhang X., Liao Q., Yan A. Гальваническая коррозия заземляющих стержней из нержавеющей стали в кислых грунтах. Матер. Выполнять. 2017;56:24–27. [Google Scholar]
57. Эзубер Х.М., Альшатер А., Хоссейн С.М.З., Эль-Басир А. Влияние характеристик почвы и содержания влаги на коррозию подземных стальных трубопроводов. араб. J. Sci. англ. 2020 г.: 10.1007/s13369-020-04887-8. [CrossRef] [Google Scholar]
58. Сориано К., Альфантази А. Коррозионное поведение оцинкованной стали из-за типичных почвенных органических веществ. Констр. Строить. Матер. 2016; 102:904–912. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2015.11.009. [CrossRef] [Google Scholar]
59. Ткачук Н., Зелена Л., Мазур П., Лукаш О. Генотипические, физиологические и биохимические особенности штаммов Desulfovibrio в сульфидогенном микробном сообществе, выделенном из почвы ферросферы. Экол. Квест. 2020; 31: 79–88. doi: 10.12775/EQ.2020.016. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
60. Xu J., Bai Y., Wu T., Yan M., Yu C., Sun C. Влияние упругого напряжения и переменного тока на коррозию трубопроводной стали X80 в моделируемом грунтовом растворе. англ. Неудача. Анальный. 2019;100:192–205. doi: 10.1016/j.engfailanal.2019.02.059. [CrossRef] [Google Scholar]
61. Адам Г.П., Врана Т.К., Ли Р., Ли П., Берт Г., Финни С. Обзор технологий для сетей постоянного тока — преобразование энергии, управление потоком и защита. ИЭТ Power Electron. 2019; 12:1851–1867. doi: 10.1049/iet-pel.2018.5719. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
62. Андраде С., Мартинес И., Кастеллоте М. Возможность определения скорости коррозии с помощью поляризации, вызванной блуждающим током. Дж. Заявл. Электрохим. 2008; 38: 1467–1476. doi: 10.1007/s10800-008-9591-6. [CrossRef] [Google Scholar]
63. Ким Д.К., Ха Т.Х., Ха Ю.К., Бэ Дж.Х., Ли Х.Г., Гопи Д., Скантлбери Дж.Д. Коррозия, вызванная переменным током. Коррос. англ. науч. Технол. 2004; 39: 117–123. doi: 10.1179/147842204225016930. [CrossRef] [Google Scholar]
64. Саранджи С., Саху Б.К., Раут П.К. Гибридная защита микросетей переменного/постоянного тока с распределенным поколением: критический обзор проблем, стратегий и будущих направлений. Междунар. Дж. Энерджи Рез. 2020;44:3347–3364. doi: 10.1002/er.5128. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
65. Буй Д.М., Чен С.-Л., Лиен К.-Ю., Чанг Ю.-Р., Ли Ю.-Д., Цзян Дж.-Л. Исследование переходных режимов однозаземленной низковольтной микросети переменного тока и оценка ее доступных методов защиты от неисправностей: обзор и предложения. Продлить. Поддерживать. Energy Rev. 2017; 75:1417–1452. doi: 10.1016/j.rser.2016.11.134. [CrossRef] [Google Scholar]
66. Джеффри Р., Мелчерс Р.Е. Бактериологическое влияние на развитие сульфидных форм железа в морской иммерсионной среде. Коррос. науч. 2003;45:693–714. doi: 10.1016/S0010-938X(02)00147-6. [CrossRef] [Google Scholar]
67. Бук И.Б., Зинкевич В., Таппер Р., Губнер Р. Прямое участие внеклеточного комплекса, продуцируемого морской сульфатредуцирующей бактерией, в разрушении стали. геомикробиол. Дж. 1998; 15:121–134. doi: 10.1080/01490459809378069. [CrossRef] [Google Scholar]
68. Petersen R.B., Melchers R.E. Влияние содержания влаги и уплотнения на коррозию низкоуглеродистой стали, закопанной в глинистые грунты. Коррос. англ. науч. Технол. 2019;54:587–600. doi: 10.1080/1478422X.2019.1638564. [CrossRef] [Google Scholar]
69. Эль-Шами А.М., Шехата М.Ф., Исмаил А.И.М. Влияние влажности бентонитовой глины на коррозионное поведение стальных трубопроводов. заявл. Глина наук. 2015; 114:461–466. doi: 10.1016/j.clay.2015.06.041. [CrossRef] [Google Scholar]
70. He B., Bai X.H., Hou LF, Zhang D.C., Han P.J. Влияние размера частиц на долговременную электрохимическую коррозию стали трубопровода в агрессивной почвенной среде. Матер. Коррос. Веркст. И Коррос. 2017; 68: 846–857. doi: 10.1002/maco.201609168. [CrossRef] [Google Scholar]
71. He B., Han P.J., Lu C.H., Bai X.H. Влияние размера частиц грунта на электрохимическую коррозию стали трубопровода в солевых растворах. Матер. науч. 2016;51:890–902. doi: 10.1007/s11003-016-9918-0. [CrossRef] [Google Scholar]
72. Хирата Р., Йонемото В., Оои А., Тада Э., Нишиката А. Влияние размера частиц почвы, толщины покрытия и pH на почвенную коррозию углеродистой стали. ISIJ Междунар. 2020;60:2533–2540. doi: 10.2355/isijinternational.ISIJINT-2020-261. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
73. He B., Han P., Lu C., Bai X. Влияние размера частиц почвы на коррозионное поведение газопровода. англ. Неудача. Анальный. 2015;58:19–30. doi: 10.1016/j.engfailanal.2015.08.027. [CrossRef] [Google Scholar]
74. Benson R.C. Обзор измерений удельного сопротивления грунта для заземления, оценки коррозии и катодной защиты. Матер. Выполнять. 2002; 41: 28–34. [Google Scholar]
75. Мельчерс Р.Э., Уэллс Т. Корреляция между удельным электрическим сопротивлением почвы, сопротивлением поляризации и коррозией стали. Коррос. англ. науч. Технол. 2018; 53: 524–530. doi: 10.1080/1478422X.2018.1511325. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
76. Юн Г.Л., О М.Х., Парк Дж.Б. Лабораторное исследование влияния свалочного фильтрата на удельное сопротивление ненасыщенного грунта с использованием конусного пенетрометра. Окружающая среда. геол. 2002; 43:18–28. doi: 10.1007/s00254-002-0649-1. [CrossRef] [Google Scholar]
77. Fu J., Pei F., Zhu Z., Tan Z., Tian X., Mao R., Wang L. Влияние влаги на коррозионное поведение стальных заземляющих стержней в умеренно опустошенная почва. Антикор. Методы Матер. 2013;60:148–152. doi: 10.1108/00035591311315346. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
78. Liu Z.Y., Li Q., Cui Z.Y., Wu W., Li Z., Du C.W., Li X.G. Полевые эксперименты по изучению коррозионного растрескивания под напряжением высокопрочных трубопроводных сталей в типичных почвенных условиях. Констр. Строить. Матер. 2017; 148:131–139. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2017.05.058. [CrossRef] [Google Scholar]
79. Бухвальд В.Ф., Кларк Р.С. Коррозия сплавов Fe-Ni под действием Cl-содержащего акаганеита (Beta-FeOOH) — случай антарктического метеорита. Являюсь. Минеральная. 1989; 74: 656–667. [Google Scholar]
80. Су Ю.-ф., Хсу Ц.-ю., Ши Ю.-ч. Влияние различных ионов на кинетику дехлорирования гексахлорбензола наноразмерным нульвалентным железом. Хемосфера. 2012; 88: 1346–1352. doi: 10.1016/j.chemosphere.2012.05.036. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
81. Сун Ю., Цзян Г., Чен Ю., Чжао П., Тянь Ю. Влияние ионов хлорида на коррозию ковкого чугуна и углеродистой стали в почвенной среде. науч. Отчет 2017; 7 doi: 10.1038/s41598-017-07245-1. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar]
82. Каримян Н., Джонстон С.Г., Бертон Э.Д. Круговорот железа и серы в кислых сульфатных почвах водно-болотных угодий в динамических окислительно-восстановительных условиях: обзор. Хемосфера. 2018; 197: 803–816. doi: 10.1016/j.chemosphere.2018.01.096. [PubMed] [CrossRef] [Академия Google]
83. Лю Г., Ву З., Ли В., Чжан З., Мэй Д. 2-й международный семинар по достижениям в области материаловедения и инженерии, 2017 г. Том 231 ИОП; Лондон, Великобритания: 2017. Исследование влияния перетекания переменного тока на коррозию заземляющего электрода. [Google Scholar]
84. Сюй Л.Ю., Су С., Инь З.С., Тан Ю.Х., Ченг Ю.Ф. Разработка метода сбора данных переменного/постоянного тока в режиме реального времени для изучения коррозии трубопроводов переменным током. Коррос. науч. 2012;61:215–223. doi: 10.1016/j.corsci.2012.04.038. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
85. Wang C., Li W., Wang Y., Yang X., Xu S. Исследование электрохимической коррозии стали Q235A при возбуждении блуждающим током с использованием комбинированного анализа с помощью спектроскопии электрохимического импеданса и искусственной нейронной сети. Констр. Строить. Матер. 2020; 247 doi: 10.1016/j.conbuildmat.2020.118562. [CrossRef] [Google Scholar]
86. Fu A.Q., Cheng Y.F. Влияние переменного тока на коррозию стали трубопровода с покрытием в хлоридсодержащем карбонатно-бикарбонатном растворе. Коррос. науч. 2010; 52: 612–619. doi: 10.1016/j.corsci.2009.10.022. [CrossRef] [Google Scholar]
87. МакКоллум Б., Логан К.Х. Электролитическая коррозия железа в почвах. Дж. Франкл. Инст. 1913; 176: 97–99. doi: 10.1016/S0016-0032(13)90588-3. [CrossRef] [Google Scholar]
88. Марш С. Труды Лондонского королевского общества, серия a, содержащая статьи математического и физического характера. Том 97. Королевское общество; Лондон, Великобритания: 1920. Электролиз на переменном токе; стр. 124–144. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
89. Рейес Т., Бхола С., Олсон Д.Л., Мишра Б. Исследование коррозии супермартенситной нержавеющей стали под действием переменного тока в искусственной морской воде с помощью спектроскопии электрохимического импеданса. АИП конф. проц. 2011;1335:1241–1248. [Google Scholar]
90. Вэнь С., Ли Дж., Ван С., Ян Ю. Экспериментальное исследование коррозии блуждающими токами стальных трубопроводов с покрытием. Дж. Нат. Газовые науки. англ. 2015;27:1555–1561. doi: 10.1016/j.jngse.2015.10.022. [CrossRef] [Google Scholar]
91. Меллит А., Тина Г.М., Калогиру С.А. Методы обнаружения и диагностики неисправностей фотоэлектрических систем: обзор. Продлить. Поддерживать. Энергетика, версия 2018; 91:1–17. doi: 10.1016/j.rser.2018.03.062. [CrossRef] [Google Scholar]
92. Fu Z., Wang X., Wang Q., Xu X., Fu N., Qin S. Достижения и проблемы обнаружения коррозии и топологии заземляющей сетки. заявл. науч. 2019;9:2290. doi: 10.3390/app9112290. [CrossRef] [Google Scholar]
93. Song H., Dong H., Yuan Z., Zhu J., Zhang H., Huang Y. Метод электромагнитной индукции на основе EEMD для неразрушающего контроля подземных металлических проводников. IEEE-доступ. 2019;7:142261–142271. дои: 10.1109/ДОСТУП.2019.2944549. [CrossRef] [Google Scholar]
94. Dong M., Shi Z., Li X., Shao G., Yang F., Yao D., Zhang K. Диагностика коррозионных дефектов заземляющей сетки на основе нарушений напряжения в ответвлениях . IEEE-доступ. 2020;8:36749–36756. doi: 10.1109/ACCESS.2020.2973816. [CrossRef] [Google Scholar]
95. Zhang Y., Guo B., He X., Zhang C., Li S., Li P. Проектирование многоканальной системы обнаружения коррозии для заземляющей сетки на подстанции. ун-т Политех. Бучар. науч. Бык. сер. С Электр. англ. вычисл. науч. 2020; 82: 265–278. [Академия Google]
96. Давалиби Ф. Электромагнитные поля, создаваемые воздушными и подземными короткими проводами 1. Одножильный проводник. IEEE транс. Мощность Делив. 1986; 1: 105–111. doi: 10.1109/TPWRD.1986.4308036. [CrossRef] [Google Scholar]
97. Давалиби Ф. Электромагнитные поля, создаваемые воздушными и подземными короткими проводами 2. Наземные сети. IEEE транс. Мощность Делив. 1986; 1: 112–119. doi: 10.1109/TPWRD.1986.4308037. [CrossRef] [Google Scholar]
98. Yu C., Fu Z., Wu G., Zhou L., Zhu X., Bao M. Определение конфигурации заземляющей сети подстанции с использованием метода переходных электромагнитных процессов. IEEE транс. Инд. Электрон. 2017;64:6475–6483. дои: 10.1109/ТИЭ.2017.2682033. [CrossRef] [Google Scholar]
99. Zhang P.-H., He J.-J., Zhang D.-D., Wu L.-M. Метод диагностики неисправностей заземляющей сети подстанции на основе модели частотной области прямоугольных импульсов. Метроль. Изм. Сист. 2012;19:63–71. doi: 10.2478/v10178-012-0005-z. [CrossRef] [Google Scholar]
100. Chai Q., Luo Y., Ren J., Zhang J., Yang J., Yuan L., Peng G.-D. Обзор волоконно-оптического зондирования в мониторинге состояния электрических сетей. Опц. англ. 2019; 58 doi: 10.1117/1.OE.58.7.072007. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
101. Hu J., Zeng R., He J.L., Sun W.M., Yao J.X., Su Q. Новый МЕТОД диагностики коррозии для заземляющей сетки; Материалы Международной конференции по технологиям энергосистем 2000 г .; Перт, Вашингтон, Австралия. 4–7 декабря 2000 г.; стр. 1365–1370. Proceedations (Cat. No.00EX409) [Google Scholar]
102. Zeng R., He J.L., Hu J., Lu G.J., Luo B. Протокол конференции IEEE Industry Applications Conference 2002, тома 1–4. ИЭЭЭ; Пискатауэй, Нью-Джерси, США: 2002. Теория и реализация диагностики коррозии для системы заземления; стр. 1120–1126. [Академия Google]
103. Цао А.Л., Чжу К.Дж., Чжан С.Т., Хоу Б.Р. Модель прогнозирования нейронной сети BP для плотности блуждающего тока подземного металлического трубопровода. Антикор. Методы Матер. 2010; 57: 234–237. doi: 10.1108/00035591011075869. [CrossRef] [Google Scholar]
104. Law D.W., Millard S.G., Bungey J.H. Измерение сопротивления линейной поляризации с использованием защитного кольца с потенциостатическим управлением. НК E Междунар. 2000; 33:15–21. doi: 10.1016/S0963-8695(99)00015-8. [CrossRef] [Академия Google]
105. Лоу Д.В., Миллард С.Г., Банджи Дж.Х. Влияние ориентации электрода на измерения линейной поляризации с использованием защитного кольца, управляемого датчиком. бр. Коррос. Дж. 2000; 35: 136–140. doi: 10.1179/000705
1501164. [CrossRef] [Google Scholar]
106. Киркпатрик Э.Л. Проблемы электрического заземления и катодной защиты на крупных электростанциях. Матер. Выполнять. 2001; 40:17–19. [Google Scholar]
107. Dong X., Yang D., Guan X., Du M., Liu D. Проект катодной защиты заземляющих сетей подстанции 220 кВ. Антикор. Методы Матер. 2013;60:143–147. дои: 10.1108/00035591311315265. [CrossRef] [Google Scholar]
108. Angst UM. Критический обзор науки и техники катодной защиты стали в грунте и бетоне. Коррозия. 2019;75:1420–1433. дои: 10.5006/3355. [CrossRef] [Google Scholar]
109. Ma H., Zhao B., Liu Z., Du C., Shou B. Локальная химия-электрохимия и подверженность коррозии под напряжением стали X80 под несвязанным покрытием в кислой почвенной среде под катодной обработкой. защита. Констр. Строить. Матер. 2020:243. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2020.118203. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
110. Ren Z., Yang D., Liu J., Ma Y., Huo Z., Zheng S. Защита заземляющих сетей подстанций 500 кВ с комбинированным токопроводящим покрытием и катодной защитой. Антикор. Методы Матер. 2015;62:83–87. doi: 10.1108/ACMM-10-2013-1311. [CrossRef] [Google Scholar]
111. Камель Р.М., Альсаффар М.А., Хабиб М.К. Новая и простая схема защиты микросетей путем подключения нейтральных точек нагрузки: обзор методов защиты микросетей. Продлить. Поддерживать. Энергетика, 2016 г.; 58:931–942. doi: 10.1016/j.rser.2015.12.319. [CrossRef] [Google Scholar]
112. Zhou P., Zhang Y., Liao Q., Zhang X. Покрытие с высоким содержанием никеля для заземления солончаковых почв. Матер. Выполнять. 2019;58:44–48. [Google Scholar]
113. Китано Т., Маэда Ю., Акасака Т. Получение прозрачных и проводящих тонких пленок из углеродных нанотрубок с использованием техники намазывания/покрытия. Углерод. 2009;47:3559–3565. doi: 10.1016/j.carbon.2009.08.027. [CrossRef] [Google Scholar]
114. Xiao G., Tao Y., Lu J., Zhang Z. Высокопроводящие и прозрачные композитные тонкие пленки из углеродных нанотрубок, нанесенные на погружение в раствор полиэтилентерефталата. Тонкая твердая пленка. 2010; 518: 2822–2824. doi: 10.1016/j.tsf.2009.11.021. [CrossRef] [Google Scholar]
115. Huang Y.-L., Tien H.-W., Ma C.-C.M., Teng C.-C., Yu Y.-H., Yang S.-Y ., Вэй М.-Х., У С.-Ю. Влияние сшиваемого полимера на морфологию и свойства прозрачных многостенных проводящих пленок из углеродных нанотрубок. заявл. Серф. науч. 2011; 258:136–142. doi: 10.1016/j.apsusc.2011.08.019. [CrossRef] [Google Scholar]
116. Лю Х., Чжан Л., Сюн Дж., Цуй З., Ян К. 2-я Международная конференция по дизайну, материалам и производству. Объем 220 ИОП; Лондон, Великобритания: 2017 г. Композитное заземление опор ЛЭП с гибким графитовым заземляющим материалом. [Академия Google]
117. Нишиката А., Ямасита Ю. , Катаяма Х., Цуру Т., Усами А., Танабэ К., Мабучи Х. Исследование электрохимического импеданса атмосферной коррозии сталей в циклическом влажно-сухом состоянии. Коррос. науч. 1995; 37: 2059–2069. doi: 10.1016/0010-938X(95)00104-R. [CrossRef] [Google Scholar]
118. Qian Y., Ma C., Niu D., Xu J., Li M. Влияние легированного хрома на атмосферную коррозионную стойкость атмосферостойких сталей. Коррос. науч. 2013;74:424–429. doi: 10.1016/j.corsci.2013.05.008. [Перекрестная ссылка] [Академия Google]
119. Feng Y., Chen S., Guo W., Zhang Y., Liu G. Ингибирование коррозии железа 5,10,15,20-тетрафенилпорфирином и 5,10,15,20-тетра-(4 -хлорфенил)порфириновые адслои в 0,5 М растворах h3SO4. Дж. Электроанал. хим. 2007; 602: 115–122. doi: 10.1016/j.jelechem.2006.12.016. [CrossRef] [Google Scholar]
Решения по заземлению шахт, eCON, Dynamic
- Дом
- Герметизация
- Продукты
- Вернуться к Динамические уплотнения
- Решения для заземления
Динамические уплотнения
Динамические уплотнения используются в приложениях с движением между аппаратным компонентом и уплотнительным раствором. Движение может быть вращательным, поступательным, возвратно-поступательным или колебательным. Эффективные динамические уплотнения должны поддерживать баланс между силой уплотнения, минимизировать трение и, кроме того, предотвращать утечки.
Радиальные уплотнения вала
Радиатические уплотнения вала
Поворотные и поворотные уплотнения
U-образные чашки
V-образные уплотнения и дефлекторы
Стержневые уплотнения
поршневые уплотнения
Дворники
Направляющие кольца
Демпфер и рулевые уплотнения
Влажный и герметичный
Уплотнения штока клапана
Решения для заземления
Используйте eCON, чтобы избежать повреждения подшипников в электродвигателях
Поврежденные подшипники — распространенная проблема в мощных электродвигателях. Из-за подшипниковых токов и сопутствующей им электрической эрозии эти повреждения приводят к повышенному шуму, вибрациям и, в крайних случаях, к выходу из строя подшипников качения. eCON, электропроводный нетканый компонент от Freudenberg, отводит эти токи от подшипника, тем самым помогая продлить срок его службы.
Компания Freudenberg предлагает три варианта своей системы заземления: исключительно в виде системы заземления (eCON pure), в сочетании с кольцом Simmerring® с оптимизированным трением (eCON LFS) или в сочетании с механическим уплотнением с газовой смазкой (eCON LEVITEX). .
eCON – для долговечных подшипников электродвигателя
В eCON pure, eCON LFS и eCON Levitex компания Freudenberg объединяет свой опыт в области материалов и процессов для достижения высокой проводимости и, при необходимости, надежного уплотнения. Этот подход успешно зарекомендовал себя на рынке с 2015 года, например, при массовом производстве самого продаваемого в Европе электромобиля Renault Zoe. Преимущества eCON проявляются не только в электромобильности — промышленные двигатели также выигрывают от продления срока службы, не требующего технического обслуживания.
Краткий обзор всех преимуществ
- увеличенный срок службы подшипников двигателя благодаря точному отводу вредных подшипниковых токов
- выбор между чистым заземляющим элементом или компактным и невесомым уплотнением со встроенным заземлением
- не требует специальной обработки поверхности вала и отверстия
- с низким коэффициентом трения и не требующий обслуживания
- меньше потенциальных сигналов помех в системах BUS и диапазоне частот AM
ВИДЕО
«Эволюция»
Экранирование от электромагнитных помех и значительное сокращение электроэрозионной обработки (EDM) — это только основные преимущества нашего новейшего решения для заземления вала — eCON evo. Смотри.
ВИДЕО
«Эволюция»
Полная защита от электромагнитных помех и значительное сокращение электроэрозионной обработки (EDM) — это только основные преимущества нашего новейшего решения для заземления вала — eCON evo. Смотреть сейчас
Высокопроизводительные электродвигатели растягивают подшипники качения
Разработка все более мощных электродвигателей также ставит новые задачи перед компонентами трансмиссии. Более высокие напряжения и частоты переключения преобразователей частоты создают электрический потенциал между ротором и статором трансмиссии. Подшипники двигателя обеспечивают самый простой путь для тока от вала к корпусу. Однако во время работы именно здесь образуется электроизолирующая смазочная пленка, что создает более высокое электрическое сопротивление внутри подшипника. Это более высокое сопротивление приводит к более высокому электрическому потенциалу, который рассеивается в локальных разрядах, которые, в свою очередь, повреждают контактные поверхности тел качения.
Эти выбросы приводят к:
- массивные и необратимые повреждения поверхностей подшипников качения вследствие электроэрозии
- генерация шума из-за вибрации
На ваш выбор: eCON pure, eCON LFS или eCON Levitex
eCON чистый – Безопасно заземленный
eCON pure состоит из электропроводящего нетканого материала, нанесенного на металлическую основу. Заземляющий элемент может быть адаптирован к монтажному пространству по мере необходимости.
eCON LFS – компактная и невесомая комбинация
Комбинация электропроводного нетканого материала с проверенным Simmerring® с низким коэффициентом трения обеспечивает не только надежное уплотнение вала ротора, но и надежное заземление системы без добавление места для установки.
eCON Levitex – Низкое трение для большего диапазона
eCON Levitex сочетает в себе преимущества надежного механического уплотнения с газовой смазкой для уменьшения трения с функцией заземления электропроводящего нетканого материала. В результате eCON Levitex увеличивает запас хода автомобиля и снижает износ подшипников двигателя.
Комбинация для решения проблем
Предотвращение разрядов в подшипнике – заземление повышает долговечность
Соединяя вал и корпус, eCON создает электропроводящее соединение в обход подшипников. Это значительно увеличивает срок службы подшипников.
Сведение к минимуму электромагнитных помех – защита от шума
Электропроводный нетканый материал экранирует всю систему, тем самым уменьшая электромагнитные помехи, вызывающие шум в АМ-диапазоне частот. Это также сводит к минимуму ошибочные передачи данных в системе BUS, что гарантирует, что отдельные блоки управления могут обмениваться данными без помех.
Защитите всю систему. Не просто переносите проблему, а решайте ее.
Отводя ток мимо подшипника двигателя, eCON предотвращает разрушение подшипников локальными разрядами. Эту проблему нельзя решить, используя изолированные подшипники, которые просто переносят повреждение на другие компоненты, такие как зубчатая передача.
Пожалуйста, введите свой адрес электронной почты и пароль.
Адрес электронной почты*
Пароль*
Пароль забыли? Нажмите здесь, чтобы сбросить настройки.
* обязательные поля
Вы успешно вошли в систему.